JP3362730B2 - エアフィルター濾材、それを用いたエアフィルターパック及びエアフィルターユニット並びにエアフィルター濾材の製造方法 - Google Patents
エアフィルター濾材、それを用いたエアフィルターパック及びエアフィルターユニット並びにエアフィルター濾材の製造方法Info
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- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geology (AREA)
- Filtering Materials (AREA)
- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、クリーンルーム
内、液晶または半導体製造装置内部等の空気洗浄に使用
されるエアフィルター濾材、これを用いたエアフィルタ
ーパック及びエアフィルターユニットに関する。
内、液晶または半導体製造装置内部等の空気洗浄に使用
されるエアフィルター濾材、これを用いたエアフィルタ
ーパック及びエアフィルターユニットに関する。
【０００２】
【従来の技術】クリーンルーム内、液晶又は半導体製造
装置内部等の空気清浄に使用される高性能エアフィルタ
ー濾材として、ポリテトラフルオロエチレン（以下、Ｐ
ＴＦＥ）からなる多孔膜を利用したものがある。このＰ
ＴＦＥ多孔膜は、強度を向上させ取り扱い性を良くする
ために、一般に、ＰＴＦＥ多孔膜を両側から狭持するよ
う配置された通気性支持材と積層される。
装置内部等の空気清浄に使用される高性能エアフィルタ
ー濾材として、ポリテトラフルオロエチレン（以下、Ｐ
ＴＦＥ）からなる多孔膜を利用したものがある。このＰ
ＴＦＥ多孔膜は、強度を向上させ取り扱い性を良くする
ために、一般に、ＰＴＦＥ多孔膜を両側から狭持するよ
う配置された通気性支持材と積層される。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、エアフィル
ター濾材の性能を示す特性として捕集効率と圧力損失と
がある。ＰＴＦＥ多孔膜は、従来のガラスフィルター濾
材に比べ繊維が細いため高い捕集効率を有するととも
に、圧力損失は低く抑えられている。
ター濾材の性能を示す特性として捕集効率と圧力損失と
がある。ＰＴＦＥ多孔膜は、従来のガラスフィルター濾
材に比べ繊維が細いため高い捕集効率を有するととも
に、圧力損失は低く抑えられている。
【０００４】しかし、ＰＴＦＥ多孔膜は、不織布と熱ラ
ミネートされる際やラミネート後に所定形状に加工され
る際に、不織布からの圧接力を受けて繊維構造が変化し
てしまう。この結果、エアフィルター濾材に欠陥が生じ
たり、エアフィルター濾材の圧力損失が上昇したり捕集
効率が低下する等の問題が生じる。
ミネートされる際やラミネート後に所定形状に加工され
る際に、不織布からの圧接力を受けて繊維構造が変化し
てしまう。この結果、エアフィルター濾材に欠陥が生じ
たり、エアフィルター濾材の圧力損失が上昇したり捕集
効率が低下する等の問題が生じる。
【０００５】本発明の目的は、エアフィルター濾材の圧
力損失の上昇及び捕集効率の低下等の程度を抑えること
により、性能が高いエアフィルター濾材、エアフィルタ
ーパック及びエアフィルターユニットを提供することに
ある。
力損失の上昇及び捕集効率の低下等の程度を抑えること
により、性能が高いエアフィルター濾材、エアフィルタ
ーパック及びエアフィルターユニットを提供することに
ある。
【０００６】
見掛け密度（ｇ／ｃｍ3）＜１．５×（目付（ｇ／ｍ2）
／１０００）＋０．１１ を満たす範囲にある。
／１０００）＋０．１１ を満たす範囲にある。
【０００７】ＰＴＦＥ多孔膜がラミネート時等に受ける
ダメージの大きさには、エアフィルター濾材に用いられ
る不織布の硬さが寄与していることが本願出願人の研究
により明らかとなった。そして、この不織布の硬さを決
定する要素として不織布の見掛け密度があることも本願
出願人の研究により見出された。
ダメージの大きさには、エアフィルター濾材に用いられ
る不織布の硬さが寄与していることが本願出願人の研究
により明らかとなった。そして、この不織布の硬さを決
定する要素として不織布の見掛け密度があることも本願
出願人の研究により見出された。
【０００８】そこで、請求項１に記載の発明では、ＰＴ
ＦＥ多孔膜の少なくとも片面に、不織布として見掛け密
度が所定量未満であるものを積層している。すなわち、
ＰＴＦＥ多孔膜には従来に比べ柔らかい不織布が積層さ
れている。これにより、ＰＴＦＥ多孔膜がラミネート時
等に不織布から受けるダメージの程度が低減され、エア
フィルター濾材の圧力損失の上昇、捕集効率の低下等の
程度が抑えられ、高い性能のエアフィルター濾材が得ら
れる。
ＦＥ多孔膜の少なくとも片面に、不織布として見掛け密
度が所定量未満であるものを積層している。すなわち、
ＰＴＦＥ多孔膜には従来に比べ柔らかい不織布が積層さ
れている。これにより、ＰＴＦＥ多孔膜がラミネート時
等に不織布から受けるダメージの程度が低減され、エア
フィルター濾材の圧力損失の上昇、捕集効率の低下等の
程度が抑えられ、高い性能のエアフィルター濾材が得ら
れる。
【０００９】請求項２に記載のエアフィルター濾材は、
請求項１のエアフィルター濾材において、少なくとも片
面側の不織布は、圧縮率が次式： 〔数２〕 圧縮率（％）＜０．２×目付（ｇ／ｍ2）＋６６ 圧縮率（％）＝（d1000（μｍ）／d20（μｍ））×１０
０ （ここで、d1000（μｍ）＝荷重９８（ｋＰａ）での厚
み（μｍ）、d20（μｍ）＝荷重１．９６（ｋＰａ）で
の厚み（μｍ））を満たす範囲にある。
請求項１のエアフィルター濾材において、少なくとも片
面側の不織布は、圧縮率が次式： 〔数２〕 圧縮率（％）＜０．２×目付（ｇ／ｍ2）＋６６ 圧縮率（％）＝（d1000（μｍ）／d20（μｍ））×１０
０ （ここで、d1000（μｍ）＝荷重９８（ｋＰａ）での厚
み（μｍ）、d20（μｍ）＝荷重１．９６（ｋＰａ）で
の厚み（μｍ））を満たす範囲にある。
【００１０】これまで、従来のエアフィルター濾材では
支持材料としての不織布として比較的硬いものが用いら
れていたためにＰＴＦＥ多孔膜が受けるダメージが大き
くなっていた。そして、このような不織布の硬さを決定
する要素として不織布の圧縮率があることが本願出願人
の研究により判明した。
支持材料としての不織布として比較的硬いものが用いら
れていたためにＰＴＦＥ多孔膜が受けるダメージが大き
くなっていた。そして、このような不織布の硬さを決定
する要素として不織布の圧縮率があることが本願出願人
の研究により判明した。
【００１１】そこで、請求項２に記載の発明では、ＰＴ
ＦＥ多孔膜の少なくとも片面に、不織布として圧縮率が
所定量未満であるものを積層している。すなわち、ＰＴ
ＦＥ多孔膜には従来に比べ柔らかい不織布が積層されて
いる。これにより、ＰＴＦＥ多孔膜がラミネート時等に
不織布から受けるダメージの程度は低減され、エアフィ
ルター濾材の圧力損失の上昇、捕集効率の低下等の程度
が抑えられ、高い性能のエアフィルター濾材が得られ
る。
ＦＥ多孔膜の少なくとも片面に、不織布として圧縮率が
所定量未満であるものを積層している。すなわち、ＰＴ
ＦＥ多孔膜には従来に比べ柔らかい不織布が積層されて
いる。これにより、ＰＴＦＥ多孔膜がラミネート時等に
不織布から受けるダメージの程度は低減され、エアフィ
ルター濾材の圧力損失の上昇、捕集効率の低下等の程度
が抑えられ、高い性能のエアフィルター濾材が得られ
る。
【００１２】請求項３に記載のエアフィルター濾材は、
請求項１または２のエアフィルター濾材において、少な
くとも片面側の不織布は、芯部と鞘部とを有する芯鞘構
造の複合繊維からなり、芯部は鞘部の材料より融点が高
い材料からなる。
請求項１または２のエアフィルター濾材において、少な
くとも片面側の不織布は、芯部と鞘部とを有する芯鞘構
造の複合繊維からなり、芯部は鞘部の材料より融点が高
い材料からなる。
【００１３】本願出願人の研究により、芯鞘構造の複合
繊維からなる不織布は、ＰＴＦＥ多孔膜に熱ラミネート
される際、鞘部分が多数の細かい点でＰＴＦＥ多孔膜に
接着されることにより、剥がれにくい接着層が形成され
るとともに、エアフィルター濾材に目詰まりが生じるの
を抑えられることが見出された。また、芯鞘複合繊維か
らなる不織布は、ラミネート時に熱収縮がほとんど発生
しないことも本願出願人の研究により明らかとなった。
繊維からなる不織布は、ＰＴＦＥ多孔膜に熱ラミネート
される際、鞘部分が多数の細かい点でＰＴＦＥ多孔膜に
接着されることにより、剥がれにくい接着層が形成され
るとともに、エアフィルター濾材に目詰まりが生じるの
を抑えられることが見出された。また、芯鞘複合繊維か
らなる不織布は、ラミネート時に熱収縮がほとんど発生
しないことも本願出願人の研究により明らかとなった。
【００１４】そこで、請求項３に記載の発明では、特
に、芯鞘複合繊維からなる不織布を用いたエアフィルタ
ー濾材において、不織布の見掛け密度等が所定量未満の
ものを用いている。
に、芯鞘複合繊維からなる不織布を用いたエアフィルタ
ー濾材において、不織布の見掛け密度等が所定量未満の
ものを用いている。
【００１５】このエアフィルター濾材では、不織布が熱
ラミネート時に殆ど熱収縮しないため、ＰＴＦＥ多孔膜
がラミネート時等に不織布から受けるダメージの程度を
より有効に抑えることができる。
ラミネート時に殆ど熱収縮しないため、ＰＴＦＥ多孔膜
がラミネート時等に不織布から受けるダメージの程度を
より有効に抑えることができる。
【００１６】請求項４に記載のエアフィルター濾材の製
造方法は、請求項１から３のいずれかのエアフィルター
濾材を製造するための製造方法であって、第１工程と第
２工程とを含んでいる。第１工程では多孔膜を製造す
る。第２工程では、非粘着処理を行った加熱ロール上
で、多孔膜に不織布を積層する。
造方法は、請求項１から３のいずれかのエアフィルター
濾材を製造するための製造方法であって、第１工程と第
２工程とを含んでいる。第１工程では多孔膜を製造す
る。第２工程では、非粘着処理を行った加熱ロール上
で、多孔膜に不織布を積層する。
【００１７】エアフィルター用濾材を製造する場合にお
いて、ＰＴＦＥ多孔膜に不織布を熱ラミネートする工程
では、一般に、ＰＴＦＥ多孔膜と不織布とは、加熱ロー
ル上で加熱されることにより互いに熱融着される。
いて、ＰＴＦＥ多孔膜に不織布を熱ラミネートする工程
では、一般に、ＰＴＦＥ多孔膜と不織布とは、加熱ロー
ル上で加熱されることにより互いに熱融着される。
【００１８】しかし、このとき、加熱ロールに接する側
の不織布は、加熱ロールにより加熱されて粘性を帯びる
ことにより、加熱ロールとの間で粘着力が発生し、不織
布とＰＴＦＥ多孔膜の間で剥離が生じ、その結果、ＰＴ
ＦＥ多孔膜がダメージを受けるため、エアフィルター濾
材に欠陥が生じたり、性能の低下が生じたりする。
の不織布は、加熱ロールにより加熱されて粘性を帯びる
ことにより、加熱ロールとの間で粘着力が発生し、不織
布とＰＴＦＥ多孔膜の間で剥離が生じ、その結果、ＰＴ
ＦＥ多孔膜がダメージを受けるため、エアフィルター濾
材に欠陥が生じたり、性能の低下が生じたりする。
【００１９】そこで、請求項４に記載の発明では、非粘
着処理を施した加熱ロール上で多孔膜に不織布を積層さ
せることとしている。これにより、ＰＴＦＥ多孔膜に不
織布を熱ラミネートする際に、不織布と加熱ロールとの
間に粘着力が発生するのが抑えられ、エアフィルター濾
材の欠陥の発生や、圧力損失の上昇、捕集効率の低下等
の程度をより有効に抑えることができ、高い性能のエア
フィルター濾材が得られる。
着処理を施した加熱ロール上で多孔膜に不織布を積層さ
せることとしている。これにより、ＰＴＦＥ多孔膜に不
織布を熱ラミネートする際に、不織布と加熱ロールとの
間に粘着力が発生するのが抑えられ、エアフィルター濾
材の欠陥の発生や、圧力損失の上昇、捕集効率の低下等
の程度をより有効に抑えることができ、高い性能のエア
フィルター濾材が得られる。
【００２０】非粘着処理を施した加熱ロールとしては、
シート状の強化繊維材料層に非粘着性を有する有機高分
子材料を含浸させた非粘着シートを加熱ロール上に貼り
付けたものや、ロール表面が非粘着性を有する有機高分
子材料によりコーティングされたものや、ロール表面が
非粘着性高分子材料を含有するゴム類から形成されたも
のなどが例示できる。
シート状の強化繊維材料層に非粘着性を有する有機高分
子材料を含浸させた非粘着シートを加熱ロール上に貼り
付けたものや、ロール表面が非粘着性を有する有機高分
子材料によりコーティングされたものや、ロール表面が
非粘着性高分子材料を含有するゴム類から形成されたも
のなどが例示できる。
【００２１】前記の非粘着性を有する有機性高分子材料
しては、特に制限はないが、フッ素系樹脂、シリコン系
樹脂、オレフィン系樹脂などの合成樹脂や前記合成樹脂
を含有するゴム類、エラストマー等を例示できる。
しては、特に制限はないが、フッ素系樹脂、シリコン系
樹脂、オレフィン系樹脂などの合成樹脂や前記合成樹脂
を含有するゴム類、エラストマー等を例示できる。
【００２２】前記の強化繊維材料としては、ポリエステ
ル系合成繊維、ナイロン系合成繊維、アラミド繊維、ガ
ラス繊維、炭素繊維、セラミック繊維等が例示できる。
請求項５に記載のエアフィルター濾材の製造方法は、請
求項４の製造方法において、加熱ロールには非粘着性シ
ートが貼り付けられており、非粘着性シートはガラス繊
維材料からなるシートに非粘着性のフッ素系樹脂材料を
含浸させてなる。
ル系合成繊維、ナイロン系合成繊維、アラミド繊維、ガ
ラス繊維、炭素繊維、セラミック繊維等が例示できる。
請求項５に記載のエアフィルター濾材の製造方法は、請
求項４の製造方法において、加熱ロールには非粘着性シ
ートが貼り付けられており、非粘着性シートはガラス繊
維材料からなるシートに非粘着性のフッ素系樹脂材料を
含浸させてなる。
【００２３】本願出願人の研究により、加熱ロールに上
記非粘着性シートを貼り付けた場合は、不織布と加熱ロ
ールとの間に殆ど粘着力が発生せず、不織布の剥離性に
優れることが見出された。
記非粘着性シートを貼り付けた場合は、不織布と加熱ロ
ールとの間に殆ど粘着力が発生せず、不織布の剥離性に
優れることが見出された。
【００２４】そこで、請求項５に記載の発明では、加熱
ロールに前記非粘着シートを貼り付けている。これによ
り、熱ラミネート後に不織布を加熱ロールから容易に剥
離させることができ、ＰＴＦＥ多孔膜が不織布から受け
るダメージの程度を小さくすることができる。また、加
熱ロールの清掃や非粘着シートの張替えが容易になる。
ロールに前記非粘着シートを貼り付けている。これによ
り、熱ラミネート後に不織布を加熱ロールから容易に剥
離させることができ、ＰＴＦＥ多孔膜が不織布から受け
るダメージの程度を小さくすることができる。また、加
熱ロールの清掃や非粘着シートの張替えが容易になる。
【００２５】請求項６に記載のエアフィルターパック
は、請求項１から３のいずれかに記載のエアフィルター
濾材が所定の形状に加工されてなる。エアフィルター濾
材は、主としてエアフィルターユニット（後述）の構成
部品として用いられるが、このために、例えば、所定間
隔ごとに交互に折り返された波型形状等の所定の形状に
加工される（この状態のエアフィルター濾材をエアフィ
ルターパックという）。
は、請求項１から３のいずれかに記載のエアフィルター
濾材が所定の形状に加工されてなる。エアフィルター濾
材は、主としてエアフィルターユニット（後述）の構成
部品として用いられるが、このために、例えば、所定間
隔ごとに交互に折り返された波型形状等の所定の形状に
加工される（この状態のエアフィルター濾材をエアフィ
ルターパックという）。
【００２６】そして、このエアフィルターパックでは、
不織布として、見掛け密度等が所定値より小さいもの、
すなわち従来に比べ柔らかいものが用いられているた
め、濾材が所定の形状に加工される時にＰＴＦＥ多孔膜
が受けるダメージが低減され、エアフィルターパックの
欠陥が抑えられる。
不織布として、見掛け密度等が所定値より小さいもの、
すなわち従来に比べ柔らかいものが用いられているた
め、濾材が所定の形状に加工される時にＰＴＦＥ多孔膜
が受けるダメージが低減され、エアフィルターパックの
欠陥が抑えられる。
【００２７】請求項７に記載のエアフィルターユニット
は、エアフィルターパックと枠体とを備えている。エア
フィルターパックは請求項６に記載のものである。枠体
はエアフィルターパックが収納される。
は、エアフィルターパックと枠体とを備えている。エア
フィルターパックは請求項６に記載のものである。枠体
はエアフィルターパックが収納される。
【００２８】このエアフィルターユニットでは、エアフ
ィルター濾材に用いる不織布として、見掛け密度等が所
定値より小さいもの、すなわち従来に比べ柔らかいもの
が用いられているため、ユニットに加工する時にＰＴＦ
Ｅ多孔膜が不織布から受けるダメージが低減され、ユニ
ットの欠陥を抑えられる。
ィルター濾材に用いる不織布として、見掛け密度等が所
定値より小さいもの、すなわち従来に比べ柔らかいもの
が用いられているため、ユニットに加工する時にＰＴＦ
Ｅ多孔膜が不織布から受けるダメージが低減され、ユニ
ットの欠陥を抑えられる。
【００２９】
【発明の実施の形態】[エアフィルターユニット]本発明
の一実施形態に係るエアフィルターユニットは、エアフ
ィルター濾材とエアフィルター濾材が収納される枠体と
を備えている。
の一実施形態に係るエアフィルターユニットは、エアフ
ィルター濾材とエアフィルター濾材が収納される枠体と
を備えている。
【００３０】エアフィルター濾材は、ＰＴＦＥ多孔膜
と、ＰＴＦＥ多孔膜を両側から狭持するよう配置された
２枚の通気性支持材とが熱融着ラミネートされてなるシ
ート材である。
と、ＰＴＦＥ多孔膜を両側から狭持するよう配置された
２枚の通気性支持材とが熱融着ラミネートされてなるシ
ート材である。
【００３１】ＰＴＦＥ多孔膜としては、厚さが１〜６０
μｍ程度であり、繊維径が０．０５〜０．２μｍ（好ま
しくは０．０５〜０．１４μｍ、さらに好ましくは０．
０５〜０．１μｍ）であり、ＰＦ値が２２（好ましくは
２５）を超えるものが用いられる。
μｍ程度であり、繊維径が０．０５〜０．２μｍ（好ま
しくは０．０５〜０．１４μｍ、さらに好ましくは０．
０５〜０．１μｍ）であり、ＰＦ値が２２（好ましくは
２５）を超えるものが用いられる。
【００３２】通気性支持材としては、目付が１５〜１０
０ｇ／ｍ2（好ましくは２０〜７０ｇ／ｍ2）である不織
布が用いられる。また、この不織布は、見掛け密度が次
式： 〔数１〕 見掛け密度（ｇ／ｃｍ3）＜１．５×（目付（ｇ／ｍ2）
／１０００）＋０．１１ を満たす範囲にあり、圧縮率が次式： 〔数２〕 圧縮率（％）＜０．２×目付（ｇ／ｍ2）＋６６ 圧縮率（％）＝（d1000（μｍ）／d20（μｍ））×１０
０ （ここで、d1000（μｍ）＝荷重９８（ｋＰａ）での厚
み（μｍ）、d20（μｍ）＝荷重１．９６（ｋＰａ）で
の厚み（μｍ））を満たす範囲にある。この不織布は、
例えば、ポリエチレン，ポリプロピレン等のポリオレフ
ィン、ポリエステル、エチレン−酢酸ビニル系共重合
体、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン等の熱可塑性
樹脂からなるものであってもよく、また、鞘成分がこれ
らの熱可塑性樹脂からなり、芯成分が鞘成分の材料より
融点の高い材料からなるものであってもよい。
０ｇ／ｍ2（好ましくは２０〜７０ｇ／ｍ2）である不織
布が用いられる。また、この不織布は、見掛け密度が次
式： 〔数１〕 見掛け密度（ｇ／ｃｍ3）＜１．５×（目付（ｇ／ｍ2）
／１０００）＋０．１１ を満たす範囲にあり、圧縮率が次式： 〔数２〕 圧縮率（％）＜０．２×目付（ｇ／ｍ2）＋６６ 圧縮率（％）＝（d1000（μｍ）／d20（μｍ））×１０
０ （ここで、d1000（μｍ）＝荷重９８（ｋＰａ）での厚
み（μｍ）、d20（μｍ）＝荷重１．９６（ｋＰａ）で
の厚み（μｍ））を満たす範囲にある。この不織布は、
例えば、ポリエチレン，ポリプロピレン等のポリオレフ
ィン、ポリエステル、エチレン−酢酸ビニル系共重合
体、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン等の熱可塑性
樹脂からなるものであってもよく、また、鞘成分がこれ
らの熱可塑性樹脂からなり、芯成分が鞘成分の材料より
融点の高い材料からなるものであってもよい。
【００３３】このように構成されたエアフィルター濾材
は、５３ｍｍ／秒の流速で空気を透過させたときに生じ
る圧力損失が９８〜９８０ｐａ、粒子径が０．１０〜
０．１２μｍのＤＯＰの捕集効率が９９．０％以上（好
ましくは９９．９％以上、より好ましくは９９．９９％
以上）となっている。
は、５３ｍｍ／秒の流速で空気を透過させたときに生じ
る圧力損失が９８〜９８０ｐａ、粒子径が０．１０〜
０．１２μｍのＤＯＰの捕集効率が９９．０％以上（好
ましくは９９．９％以上、より好ましくは９９．９９％
以上）となっている。
【００３４】また、エアフィルター濾材は、１５〜１５
０ｍｍの幅ごとに交互に折り返されて波型形状にされエ
アフィルターパックとなる。エアフィルターパックは、
隣接する折り返し部分の間隔が、スペ−サもしくは波型
形状のセパレータにより２〜１５ｍｍ程度に保たれてい
る。
０ｍｍの幅ごとに交互に折り返されて波型形状にされエ
アフィルターパックとなる。エアフィルターパックは、
隣接する折り返し部分の間隔が、スペ−サもしくは波型
形状のセパレータにより２〜１５ｍｍ程度に保たれてい
る。
【００３５】枠体は、４本のアルミニウム製枠材等が組
み立てられてなり、内側のスペースに、エアフィルター
パックが収納される。枠体とエアフィルター濾材とは、
気密性を保持すべく接着剤等によりシールされ、エアフ
ィルターユニットとなる。[エアフィルター濾材の製造
方法]本発明の一実施形態に係るエアフィルター濾材の
製造方法は、前述のエアフィルター濾材を製造するため
の製造方法であり、第１工程と第２工程とを含んでい
る。
み立てられてなり、内側のスペースに、エアフィルター
パックが収納される。枠体とエアフィルター濾材とは、
気密性を保持すべく接着剤等によりシールされ、エアフ
ィルターユニットとなる。[エアフィルター濾材の製造
方法]本発明の一実施形態に係るエアフィルター濾材の
製造方法は、前述のエアフィルター濾材を製造するため
の製造方法であり、第１工程と第２工程とを含んでい
る。
【００３６】第１工程ではＰＴＦＥ多孔膜を製造する。
第２工程では、非粘着処理を行った加熱ロール（図３の
符号１９参照）上で、ＰＴＦＥ多孔膜に不織布を熱融着
ラミネートする。加熱ロールには非粘着性シートが貼り
付けられている。この非粘着性シートは、強化繊維材料
（好ましくはガラス繊維材料）からなるシートに非粘着
性の有機高分子材料（好ましくはフッ素系樹脂材料）を
含浸させてなるものである。
第２工程では、非粘着処理を行った加熱ロール（図３の
符号１９参照）上で、ＰＴＦＥ多孔膜に不織布を熱融着
ラミネートする。加熱ロールには非粘着性シートが貼り
付けられている。この非粘着性シートは、強化繊維材料
（好ましくはガラス繊維材料）からなるシートに非粘着
性の有機高分子材料（好ましくはフッ素系樹脂材料）を
含浸させてなるものである。
【００３７】本実施形態で用いられる有機高分子材料と
しては、フッ素系樹脂、シリコン系樹脂、オレフィン系
樹脂やそれらの樹脂を含有するゴム、エラストマー等が
ある。また、本実施形態で用いられる強化繊維材料とし
ては、ポリエステル系樹脂、ナイロン系樹脂、アラミド
繊維、ガラス繊維、炭素繊維、セラミック繊維等の繊維
材料がある。
しては、フッ素系樹脂、シリコン系樹脂、オレフィン系
樹脂やそれらの樹脂を含有するゴム、エラストマー等が
ある。また、本実施形態で用いられる強化繊維材料とし
ては、ポリエステル系樹脂、ナイロン系樹脂、アラミド
繊維、ガラス繊維、炭素繊維、セラミック繊維等の繊維
材料がある。
【００３８】
捕集効率（％）＝（１−Ｃｏ／Ｃｉ）×１００
また、捕集効率が非常に高いエアフィルター濾材につい
ては、吸引時間を長くしサンプリング空気量を多くして
測定を行った。例えば、吸引時間を１０倍にすると、下
流側のカウント粒子数が１０倍に上がり、測定感度が１
０倍になった。 [ＰＴＦＥ多孔膜及びエアフィルター濾材の透過率
（％）]ＰＴＦＥ多孔膜及びエアフィルター濾材の透過
率は下式により求めた。 〔数４〕 透過率（％）＝１００−捕集効率（％） [ＰＴＦＥ多孔膜及びエアフィルター濾材のＰＦ値]ＰＴ
ＦＥ多孔膜及びエアフィルター濾材のＰＦ1値（Perform
ance Factor）は、ＰＴＦＥ多孔膜及びエアフィルター
濾材の圧力損失及び透過率を下式に代入して求めた。 〔数５〕 ＰＦ1値＝[-log（透過率（％）／１００）／（圧力損失
（Ｐａ）／９．８）]×１００ [不織布の見掛け密度]不織布の見掛け密度は下式により
求めた。 〔数６〕 見掛け密度（ｇ／ｃｍ3）＝目付（ｇ／ｍ2）／ 厚み
（μｍ） [不織布の圧縮率]不織布の圧縮率は下式により求めた。
ここでは、まず、１０ｃｍ×１０ｃｍの大きさのサンプ
ルを４枚重ねたものに対し、測定機（株式会社興亜商会
社製「加圧式厚さ圧縮測定機」 加圧子としては１０ｍ
ｍφのものを使用）により９８ｋＰａ及び１．９６ｋＰ
ａの荷重を与え、このときの中心部の厚みの測定値を４
で割った値を１枚当たりの不織布の厚みとし、この測定
を２回行って得られた値の平均値を荷重９８ｋＰａ及び
１．９６ｋＰａでの不織布の厚みとして用いた。 〔数７〕 圧縮率（％）＝（d1000（μｍ）／d20（μｍ））×１０
０ （ここで、d1000（μｍ）＝荷重９８（ｋＰａ）での厚
み（μｍ）、d20（μｍ）＝荷重１．９６（ｋＰａ）で
の厚み（μｍ）） [エアフィルターユニットの圧力損失（Ｐａ）]図１に示
した装置を用いて、エアフィルターユニットを装着後エ
アフィルター濾材を透過する風速が１．４ｃｍ／秒にな
るように調整し、その時のエアフィルターユニット前後
の圧力損失をマノメーターで測定した。 [エアフィルターユニットの捕集効率（％）]図１に示し
た装置を用いて、エアフィルターユニットを装着後エア
フィルター濾材を透過する風速が１．４ｃｍ／秒になる
ように調整し、この状態で上流側に粒子径が０．１〜
０．１２μｍで濃度が１×１０9／ft3のＤＯＰ粒子を流
し、下流側の粒子径０．１〜０．１２μｍの粒子数をパ
ーティクルカウンターで測定し、上流側と下流側の粒子
の比率を求めた。すなわち、上流の粒子濃度をＣｉ、下
流粒子濃度をＣoとしたとき下式により得られる測定エ
アフィルターユニットの捕集効率を求めた。
ては、吸引時間を長くしサンプリング空気量を多くして
測定を行った。例えば、吸引時間を１０倍にすると、下
流側のカウント粒子数が１０倍に上がり、測定感度が１
０倍になった。 [ＰＴＦＥ多孔膜及びエアフィルター濾材の透過率
（％）]ＰＴＦＥ多孔膜及びエアフィルター濾材の透過
率は下式により求めた。 〔数４〕 透過率（％）＝１００−捕集効率（％） [ＰＴＦＥ多孔膜及びエアフィルター濾材のＰＦ値]ＰＴ
ＦＥ多孔膜及びエアフィルター濾材のＰＦ1値（Perform
ance Factor）は、ＰＴＦＥ多孔膜及びエアフィルター
濾材の圧力損失及び透過率を下式に代入して求めた。 〔数５〕 ＰＦ1値＝[-log（透過率（％）／１００）／（圧力損失
（Ｐａ）／９．８）]×１００ [不織布の見掛け密度]不織布の見掛け密度は下式により
求めた。 〔数６〕 見掛け密度（ｇ／ｃｍ3）＝目付（ｇ／ｍ2）／ 厚み
（μｍ） [不織布の圧縮率]不織布の圧縮率は下式により求めた。
ここでは、まず、１０ｃｍ×１０ｃｍの大きさのサンプ
ルを４枚重ねたものに対し、測定機（株式会社興亜商会
社製「加圧式厚さ圧縮測定機」 加圧子としては１０ｍ
ｍφのものを使用）により９８ｋＰａ及び１．９６ｋＰ
ａの荷重を与え、このときの中心部の厚みの測定値を４
で割った値を１枚当たりの不織布の厚みとし、この測定
を２回行って得られた値の平均値を荷重９８ｋＰａ及び
１．９６ｋＰａでの不織布の厚みとして用いた。 〔数７〕 圧縮率（％）＝（d1000（μｍ）／d20（μｍ））×１０
０ （ここで、d1000（μｍ）＝荷重９８（ｋＰａ）での厚
み（μｍ）、d20（μｍ）＝荷重１．９６（ｋＰａ）で
の厚み（μｍ）） [エアフィルターユニットの圧力損失（Ｐａ）]図１に示
した装置を用いて、エアフィルターユニットを装着後エ
アフィルター濾材を透過する風速が１．４ｃｍ／秒にな
るように調整し、その時のエアフィルターユニット前後
の圧力損失をマノメーターで測定した。 [エアフィルターユニットの捕集効率（％）]図１に示し
た装置を用いて、エアフィルターユニットを装着後エア
フィルター濾材を透過する風速が１．４ｃｍ／秒になる
ように調整し、この状態で上流側に粒子径が０．１〜
０．１２μｍで濃度が１×１０9／ft3のＤＯＰ粒子を流
し、下流側の粒子径０．１〜０．１２μｍの粒子数をパ
ーティクルカウンターで測定し、上流側と下流側の粒子
の比率を求めた。すなわち、上流の粒子濃度をＣｉ、下
流粒子濃度をＣoとしたとき下式により得られる測定エ
アフィルターユニットの捕集効率を求めた。
【００３９】なお、図１において、３１は送風機、３
２，３２’はＨＥＰＡフィルター、３３は試験用粒子導
入管、３４，３４’は整流板、３５は上流側試験用粒子
採取管、３６は静圧測定孔、３７は供試エアフィルター
ユニット、３８は下流側試験用粒子採取管、３９は層流
型流量計をそれぞれ示す。 〔数８〕 捕集効率（％）＝（１−Ｃｏ／Ｃｉ）×１００ [エアフィルターユニットの透過率（％）] エアフィルターユニットの透過率は下式より求めた。 〔数９〕 透過率（％）＝１００−捕集効率（％） [エアフィルターユニットのＰＦ値] エアフィルターユニットのＰＦ2値（Performance Facto
r）は下式により求めた。 〔数１０〕 ＰＦ2値＝[-log（透過率（％）／１００）／（圧力損失（Ｐａ）／９．８）]× １００ ［ＰＴＦＥ多孔膜の製造］ ＜参考例＞ 数平均分子量が６２０万のＰＴＦＥファインパウダー
（ダイキン工業株式会社製「ポリフロンファインパウダ
ーＦ−１０４Ｕ」）１００重量部に、押出し助剤として
炭化水素油（出光石油化学株式会社製「ＩＰ-２０２
８」）２８重量部を加えて混合した。
２，３２’はＨＥＰＡフィルター、３３は試験用粒子導
入管、３４，３４’は整流板、３５は上流側試験用粒子
採取管、３６は静圧測定孔、３７は供試エアフィルター
ユニット、３８は下流側試験用粒子採取管、３９は層流
型流量計をそれぞれ示す。 〔数８〕 捕集効率（％）＝（１−Ｃｏ／Ｃｉ）×１００ [エアフィルターユニットの透過率（％）] エアフィルターユニットの透過率は下式より求めた。 〔数９〕 透過率（％）＝１００−捕集効率（％） [エアフィルターユニットのＰＦ値] エアフィルターユニットのＰＦ2値（Performance Facto
r）は下式により求めた。 〔数１０〕 ＰＦ2値＝[-log（透過率（％）／１００）／（圧力損失（Ｐａ）／９．８）]× １００ ［ＰＴＦＥ多孔膜の製造］ ＜参考例＞ 数平均分子量が６２０万のＰＴＦＥファインパウダー
（ダイキン工業株式会社製「ポリフロンファインパウダ
ーＦ−１０４Ｕ」）１００重量部に、押出し助剤として
炭化水素油（出光石油化学株式会社製「ＩＰ-２０２
８」）２８重量部を加えて混合した。
【００４０】この混合物をペースト押出しにより丸棒状
に成形した。この丸棒状成形物を７０℃に加熱したカレ
ンダーロールによりフィルム状に形成し、ＰＴＦＥフィ
ルムを得た。このＰＴＦＥフィルムを２００℃の熱風乾
燥炉に通して押出し助剤を乾燥除去し、平均厚み２００
μｍ、平均幅１５５ｍｍのＰＴＦＥ未焼成フィルムを得
た。
に成形した。この丸棒状成形物を７０℃に加熱したカレ
ンダーロールによりフィルム状に形成し、ＰＴＦＥフィ
ルムを得た。このＰＴＦＥフィルムを２００℃の熱風乾
燥炉に通して押出し助剤を乾燥除去し、平均厚み２００
μｍ、平均幅１５５ｍｍのＰＴＦＥ未焼成フィルムを得
た。
【００４１】次に、この未焼成ＰＴＦＥフィルムを、図
２に示す装置を用いて長手方向に延伸倍率５倍で延伸し
た。未焼成フィルムはロール１にセットし、延伸したフ
ィルムは巻取りロール２に巻き取った。また、延伸温度
は２５０℃で行った。なお、図２において、３〜５ は
ロール、６，７はヒートロール、８〜１２はロールをそ
れぞれ示す。
２に示す装置を用いて長手方向に延伸倍率５倍で延伸し
た。未焼成フィルムはロール１にセットし、延伸したフ
ィルムは巻取りロール２に巻き取った。また、延伸温度
は２５０℃で行った。なお、図２において、３〜５ は
ロール、６，７はヒートロール、８〜１２はロールをそ
れぞれ示す。
【００４２】次に、得られた長手方向延伸フィルムを、
連続的にクリップで挟むことのできる図３の左半分に示
す装置（テンター）を用いて幅方向に延伸倍率３０倍で
延伸し、熱固定を行い、ＰＴＦＥ多孔膜を得た。この時
の延伸温度は２９０℃、熱固定温度は３６０℃、また、
延伸速度は３３０％／秒であった。 ［不織布の積層］ 以下の実施例１〜４及び比較例１〜４において、参考例
のＰＴＦＥ多孔膜に対する不織布の積層は、次のように
して行った。
連続的にクリップで挟むことのできる図３の左半分に示
す装置（テンター）を用いて幅方向に延伸倍率３０倍で
延伸し、熱固定を行い、ＰＴＦＥ多孔膜を得た。この時
の延伸温度は２９０℃、熱固定温度は３６０℃、また、
延伸速度は３３０％／秒であった。 ［不織布の積層］ 以下の実施例１〜４及び比較例１〜４において、参考例
のＰＴＦＥ多孔膜に対する不織布の積層は、次のように
して行った。
【００４３】図３に示すように、不織布Ａを巻き出しロ
ール２２から、また不織布Ｂ（加熱ロール１９に接する
側の不織布）を巻きだしロール２３からそれぞれ巻き出
し、加熱ロール１９で上記ＰＴＦＥ延伸膜と熱融着ラミ
ネートした後、巻取りロール２１に巻き取った。
ール２２から、また不織布Ｂ（加熱ロール１９に接する
側の不織布）を巻きだしロール２３からそれぞれ巻き出
し、加熱ロール１９で上記ＰＴＦＥ延伸膜と熱融着ラミ
ネートした後、巻取りロール２１に巻き取った。
【００４４】不織布Ａに加えられる張力の大きさは、巻
きだしロール２２に設置されたブレーキ（図示せず）に
より調整し、ここでは、不織布Ａの張力を９０ｇ／ｃｍ
とした。また、ライン速度は１０ｍ／分、加熱ロール１
９の温度は１６０℃であった。そして、加熱ロール１９
には、金属ロール面上に、ＰＴＦＥ浸漬ガラスクロステ
ープ（中興化成工業株式会社製「チューコーフローＡＧ
Ｆ-４００」）を貼り付けることで非粘着処理を施し
た。 ＜実施例１＞参考例 のＰＴＦＥ多孔膜の両面に、下記の不織布Ａ，Ｂ
を図３に示す装置を用いてラミネートし、エアフィルタ
ー濾材を得た。 不織布Ａ：ユニチカ株式会社製「エルベスＳ０４０３Ｗ
ＤＯ」 ＰＥＴ／ＰＥ芯／鞘不織布、目付４０ｇ／
ｍ2、見掛け密度０．１４３ｇ／ｃｍ3(〔数１〕に目付
け及び見掛け密度を代入したときに右辺の方が大きくな
るもの、以下、ソフトという)、圧縮率７０．９％
（〔数２〕に圧縮率及び目付けを代入したときに右辺の
方が大きくなるもの、以下、ソフトという） 不織布Ｂ：ユニチカ株式会社製「エルベスＳ０４０３Ｗ
ＤＯ」 ＜実施例２＞参考例 のＰＴＦＥ多孔膜の両面に、下記の不織布Ａ，Ｂ
を図３に示す装置を用いてラミネートし、エアフィルタ
ー濾材を得た。 不織布Ａ：ユニチカ株式会社製「エルベスＳ０５０３Ｗ
ＤＯ」 ＰＥＴ／ＰＥ芯／鞘不織布、目付５０ｇ／ｍ2、見掛け
密度０．１５２ｇ／ｃｍ3（ソフト）、圧縮率７２．４
％（ソフト） 不織布Ｂ：ユニチカ株式会社製「エルベスＳ０５０３Ｗ
ＤＯ」 ＜実施例３＞参考例 のＰＴＦＥ多孔膜の両面に、下記の不織布Ａ，Ｂ
を図３に示す装置を用いてラミネートし、エアフィルタ
ー濾材を得た。 不織布Ａ：ユニチカ株式会社製「エルベスＳ０４０３Ｗ
ＤＯ」 目付４０ｇ／ｍ2、見掛け密度０．１４３ｇ／ｃｍ3(ソ
フト)、圧縮率７０．９％(ソフト) 不織布Ｂ：ユニチカ株式会社製「エルベスＴ０４０３Ｗ
ＤＯ」 ＰＥＴ／ＰＥ芯／鞘不織布、目付４０ｇ／ｍ2、見掛け
密度０．２００ｇ／ｃｍ3(〔数１〕に見掛け密度及び目
付を代入したときに左辺の方が大きくなるもの、以下、
ハードという)圧縮率７５．５％(〔数２〕に圧縮率及び
目付を代入したときに左辺の方が大きくなるもの、以
下、ハードという) ＜実施例４＞参考例 のＰＴＦＥ多孔膜の両面に、下記の不織布Ａ，Ｂ
を図３に示す装置を用いてラミネートし、エアフィルタ
ー濾材を得た。 不織布Ａ：ユニチカ株式会社製「エルベスＳ０５０３Ｗ
ＤＯ」 目付５０ｇ／ｍ2、見掛け密度０．１５２ｇ／ｃｍ3(ソ
フト)、圧縮率７２．４％(ソフト) 不織布Ｂ：ユニチカ株式会社製「エルベスＴ０５０３Ｗ
ＤＯ」 ＰＥＴ／ＰＥ芯／鞘不織布、目付５０ｇ／ｍ2、見掛け
密度０．２２７ｇ／ｃｍ3(ハード)、圧縮率７７．８％
(ハード) ＜比較例１＞参考例 のＰＴＦＥ多孔膜の両面に、下記の不織布Ａ，Ｂ
を図３に示す装置を用いてラミネートし、エアフィルタ
ー濾材を得た。 不織布Ａ：ユニチカ株式会社製「エルベスＴ０４０３Ｗ
ＤＯ」 目付４０ｇ／ｍ2、見掛け密度０．２００ｇ／ｃｍ3(ハ
ード)、圧縮率７５．５％（ハード） 不織布Ｂ：ユニチカ株式会社製「エルベスＴ０４０３Ｗ
ＤＯ」 ＜比較例２＞参考例 のＰＴＦＥ多孔膜の両面に、下記の不織布Ａ，Ｂ
を図３に示す装置を用いてラミネートし、エアフィルタ
ー濾材を得た。 不織布Ａ：ユニチカ株式会社製「エルベスＴ０５０３Ｗ
ＤＯ」 目付５０ｇ／ｍ2、見掛け密度０．２２７ｇ／ｃｍ3（ハ
ード）、圧縮率７７．８％（ハード） 不織布Ｂ：ユニチカ株式会社製「エルベスＴ０５０３Ｗ
ＤＯ」 ＜比較例３＞参考例 のＰＴＦＥ多孔膜の両面に、下記の不織布を図３
に示す装置を用いてラミネートし、エアフィルター濾材
を得た。 不織布Ａ：ユニチカ株式会社製「エルベスＴ０７０３Ｗ
ＤＯ」 ＰＥＴ／ＰＥ芯／鞘不織布、目付７０ｇ／ｍ2、見掛け
密度０．２６９ｇ／ｃｍ3(ハード)圧縮率８４．５％
（ハード） 不織布Ｂ：ユニチカ株式会社製「エルフィットＥ０３０
３ＷＤＯ」 目付３０ｇ／ｍ2、見掛け密度０．１５８ｇ／ｃｍ3(ハ
ード)圧縮率７６．０％(ハード) ＜比較例４＞ 図３に示す装置の加熱ロール１９に貼り付けたＰＴＦＥ
含浸ガラスクロスシートを剥がし、加熱ロールに非粘着
処理が施されていないようにしたこと以外は実施例１と
同様にして、下記の不織布をラミネートし、エアフィル
ター濾材を得た。 不織布Ａ：ユニチカ株式会社製「エルベスＳ０４０３Ｗ
ＤＯ」 目付４０ｇ／ｍ2、見掛け密度０．１４３ｇ／ｃｍ3(ソ
フト)、圧縮率７０．９％(ソフト) 不織布Ｂ：ユニチカ株式会社製「エルベスＳ０４０３Ｗ
ＤＯ」 ここで、参考例、実施例１〜４及び比較例１〜４の圧力
損失、捕集効率及びＰＦ1値を表１に示す。
きだしロール２２に設置されたブレーキ（図示せず）に
より調整し、ここでは、不織布Ａの張力を９０ｇ／ｃｍ
とした。また、ライン速度は１０ｍ／分、加熱ロール１
９の温度は１６０℃であった。そして、加熱ロール１９
には、金属ロール面上に、ＰＴＦＥ浸漬ガラスクロステ
ープ（中興化成工業株式会社製「チューコーフローＡＧ
Ｆ-４００」）を貼り付けることで非粘着処理を施し
た。 ＜実施例１＞参考例 のＰＴＦＥ多孔膜の両面に、下記の不織布Ａ，Ｂ
を図３に示す装置を用いてラミネートし、エアフィルタ
ー濾材を得た。 不織布Ａ：ユニチカ株式会社製「エルベスＳ０４０３Ｗ
ＤＯ」 ＰＥＴ／ＰＥ芯／鞘不織布、目付４０ｇ／
ｍ2、見掛け密度０．１４３ｇ／ｃｍ3(〔数１〕に目付
け及び見掛け密度を代入したときに右辺の方が大きくな
るもの、以下、ソフトという)、圧縮率７０．９％
（〔数２〕に圧縮率及び目付けを代入したときに右辺の
方が大きくなるもの、以下、ソフトという） 不織布Ｂ：ユニチカ株式会社製「エルベスＳ０４０３Ｗ
ＤＯ」 ＜実施例２＞参考例 のＰＴＦＥ多孔膜の両面に、下記の不織布Ａ，Ｂ
を図３に示す装置を用いてラミネートし、エアフィルタ
ー濾材を得た。 不織布Ａ：ユニチカ株式会社製「エルベスＳ０５０３Ｗ
ＤＯ」 ＰＥＴ／ＰＥ芯／鞘不織布、目付５０ｇ／ｍ2、見掛け
密度０．１５２ｇ／ｃｍ3（ソフト）、圧縮率７２．４
％（ソフト） 不織布Ｂ：ユニチカ株式会社製「エルベスＳ０５０３Ｗ
ＤＯ」 ＜実施例３＞参考例 のＰＴＦＥ多孔膜の両面に、下記の不織布Ａ，Ｂ
を図３に示す装置を用いてラミネートし、エアフィルタ
ー濾材を得た。 不織布Ａ：ユニチカ株式会社製「エルベスＳ０４０３Ｗ
ＤＯ」 目付４０ｇ／ｍ2、見掛け密度０．１４３ｇ／ｃｍ3(ソ
フト)、圧縮率７０．９％(ソフト) 不織布Ｂ：ユニチカ株式会社製「エルベスＴ０４０３Ｗ
ＤＯ」 ＰＥＴ／ＰＥ芯／鞘不織布、目付４０ｇ／ｍ2、見掛け
密度０．２００ｇ／ｃｍ3(〔数１〕に見掛け密度及び目
付を代入したときに左辺の方が大きくなるもの、以下、
ハードという)圧縮率７５．５％(〔数２〕に圧縮率及び
目付を代入したときに左辺の方が大きくなるもの、以
下、ハードという) ＜実施例４＞参考例 のＰＴＦＥ多孔膜の両面に、下記の不織布Ａ，Ｂ
を図３に示す装置を用いてラミネートし、エアフィルタ
ー濾材を得た。 不織布Ａ：ユニチカ株式会社製「エルベスＳ０５０３Ｗ
ＤＯ」 目付５０ｇ／ｍ2、見掛け密度０．１５２ｇ／ｃｍ3(ソ
フト)、圧縮率７２．４％(ソフト) 不織布Ｂ：ユニチカ株式会社製「エルベスＴ０５０３Ｗ
ＤＯ」 ＰＥＴ／ＰＥ芯／鞘不織布、目付５０ｇ／ｍ2、見掛け
密度０．２２７ｇ／ｃｍ3(ハード)、圧縮率７７．８％
(ハード) ＜比較例１＞参考例 のＰＴＦＥ多孔膜の両面に、下記の不織布Ａ，Ｂ
を図３に示す装置を用いてラミネートし、エアフィルタ
ー濾材を得た。 不織布Ａ：ユニチカ株式会社製「エルベスＴ０４０３Ｗ
ＤＯ」 目付４０ｇ／ｍ2、見掛け密度０．２００ｇ／ｃｍ3(ハ
ード)、圧縮率７５．５％（ハード） 不織布Ｂ：ユニチカ株式会社製「エルベスＴ０４０３Ｗ
ＤＯ」 ＜比較例２＞参考例 のＰＴＦＥ多孔膜の両面に、下記の不織布Ａ，Ｂ
を図３に示す装置を用いてラミネートし、エアフィルタ
ー濾材を得た。 不織布Ａ：ユニチカ株式会社製「エルベスＴ０５０３Ｗ
ＤＯ」 目付５０ｇ／ｍ2、見掛け密度０．２２７ｇ／ｃｍ3（ハ
ード）、圧縮率７７．８％（ハード） 不織布Ｂ：ユニチカ株式会社製「エルベスＴ０５０３Ｗ
ＤＯ」 ＜比較例３＞参考例 のＰＴＦＥ多孔膜の両面に、下記の不織布を図３
に示す装置を用いてラミネートし、エアフィルター濾材
を得た。 不織布Ａ：ユニチカ株式会社製「エルベスＴ０７０３Ｗ
ＤＯ」 ＰＥＴ／ＰＥ芯／鞘不織布、目付７０ｇ／ｍ2、見掛け
密度０．２６９ｇ／ｃｍ3(ハード)圧縮率８４．５％
（ハード） 不織布Ｂ：ユニチカ株式会社製「エルフィットＥ０３０
３ＷＤＯ」 目付３０ｇ／ｍ2、見掛け密度０．１５８ｇ／ｃｍ3(ハ
ード)圧縮率７６．０％(ハード) ＜比較例４＞ 図３に示す装置の加熱ロール１９に貼り付けたＰＴＦＥ
含浸ガラスクロスシートを剥がし、加熱ロールに非粘着
処理が施されていないようにしたこと以外は実施例１と
同様にして、下記の不織布をラミネートし、エアフィル
ター濾材を得た。 不織布Ａ：ユニチカ株式会社製「エルベスＳ０４０３Ｗ
ＤＯ」 目付４０ｇ／ｍ2、見掛け密度０．１４３ｇ／ｃｍ3(ソ
フト)、圧縮率７０．９％(ソフト) 不織布Ｂ：ユニチカ株式会社製「エルベスＳ０４０３Ｗ
ＤＯ」 ここで、参考例、実施例１〜４及び比較例１〜４の圧力
損失、捕集効率及びＰＦ1値を表１に示す。
【００４５】
【表１】
表１に示すように、実施例１〜４のようにＰＴＦＥ多孔
膜の少なくとも片面に柔らかい不織布をラミネートした
濾材では、比較例１〜４の濾材に比べ、参考例からの捕
集効率の低下の程度が小さく、ＰＦ1値の低下の程度も
小さく、濾材としては高い性能であることが分かる。ま
た、加熱ロールに非粘着処理を施さずに行った比較例４
では、実施例１と比べて捕集効率の低下の程度が大きく
なっており、このから、非粘着処理を施した加熱ロール
により不織布をラミネートした方が捕集効率の低下の程
度を抑えられるといえる。
膜の少なくとも片面に柔らかい不織布をラミネートした
濾材では、比較例１〜４の濾材に比べ、参考例からの捕
集効率の低下の程度が小さく、ＰＦ1値の低下の程度も
小さく、濾材としては高い性能であることが分かる。ま
た、加熱ロールに非粘着処理を施さずに行った比較例４
では、実施例１と比べて捕集効率の低下の程度が大きく
なっており、このから、非粘着処理を施した加熱ロール
により不織布をラミネートした方が捕集効率の低下の程
度を抑えられるといえる。
【００４６】なお、比較例４では、エアフィルター濾材
の外観が悪く、ＰＴＦＥ多孔膜と不織布Ｂの間に剥離が
生じている箇所が見られた。 ＜実施例５＞ 実施例３で製造したエアフィルター濾材を、レシプロ折
り機で高さ５．５ｃｍにプリーツ加工し、プリーツ後温
度９０℃で加熱して折りくせをつけた。この後、プリー
ツされたエアフィルター濾材を一旦開き、ポリアミドホ
ットメルト樹脂製のスペーサーを塗布し、再度プリーツ
状にレシプロ立ち上げ機で立ち上げた後、大きさ５８ｃ
ｍ×５８ｃｍに切断して、エアフィルターパックを得
た。この時のプリーツ間隔は３．１２５ｍｍ／１プリー
ツであった。
の外観が悪く、ＰＴＦＥ多孔膜と不織布Ｂの間に剥離が
生じている箇所が見られた。 ＜実施例５＞ 実施例３で製造したエアフィルター濾材を、レシプロ折
り機で高さ５．５ｃｍにプリーツ加工し、プリーツ後温
度９０℃で加熱して折りくせをつけた。この後、プリー
ツされたエアフィルター濾材を一旦開き、ポリアミドホ
ットメルト樹脂製のスペーサーを塗布し、再度プリーツ
状にレシプロ立ち上げ機で立ち上げた後、大きさ５８ｃ
ｍ×５８ｃｍに切断して、エアフィルターパックを得
た。この時のプリーツ間隔は３．１２５ｍｍ／１プリー
ツであった。
【００４７】次に、外寸６１ｃｍ×６１ｃｍ、内寸５８
ｃｍ×５８ｃｍ、厚さ６．５ｃｍのアルマイト加工アル
ミニウム製枠を用意し、この枠内にプリーツ加工された
エアフィルターパックを収納し、ウレタン接着剤でエア
フィルターパック周囲とアルミニウム枠とをシールして
エアフィルターユニットを作製した。 ＜比較例５＞ 比較例１で製造したエアフィルター濾材を用いたこと以
外は、実施例５と同様にしてエアフィルターユニットを
作製した。
ｃｍ×５８ｃｍ、厚さ６．５ｃｍのアルマイト加工アル
ミニウム製枠を用意し、この枠内にプリーツ加工された
エアフィルターパックを収納し、ウレタン接着剤でエア
フィルターパック周囲とアルミニウム枠とをシールして
エアフィルターユニットを作製した。 ＜比較例５＞ 比較例１で製造したエアフィルター濾材を用いたこと以
外は、実施例５と同様にしてエアフィルターユニットを
作製した。
【００４８】ここで、実施例５及び比較例５のエアフィ
ルターユニットの圧力損失、捕集効率及びＰＦ2値を表
２に示す。
ルターユニットの圧力損失、捕集効率及びＰＦ2値を表
２に示す。
【００４９】
【表２】
表２に示すように、ＰＴＦＥ多孔膜の少なくとも片面に
柔らかい不織布をラミネートした濾材を用いてエアフィ
ルターユニットを作製した場合、両面とも硬い不織布を
ラミネートした場合に比べ、高いＰＦ2値が得られるこ
とが分かる。
柔らかい不織布をラミネートした濾材を用いてエアフィ
ルターユニットを作製した場合、両面とも硬い不織布を
ラミネートした場合に比べ、高いＰＦ2値が得られるこ
とが分かる。
【００５０】
【発明の効果】本発明によれば、エアフィルター濾材の
不織布として柔らかいものを用いているため、ラミネー
ト時等にＰＴＦＥ多孔膜が不織布から受けるダメージが
低減される。これにより、エアフィルター濾材の圧力損
失の上昇、捕集効率の低下等の程度を抑え、高い性能の
エアフィルター濾材が得られる。
不織布として柔らかいものを用いているため、ラミネー
ト時等にＰＴＦＥ多孔膜が不織布から受けるダメージが
低減される。これにより、エアフィルター濾材の圧力損
失の上昇、捕集効率の低下等の程度を抑え、高い性能の
エアフィルター濾材が得られる。
【図１】エアフィルターユニット圧力損失の測定装置の
模式図。
模式図。
【図２】ＰＴＦＥフィルムを長手方向に延伸する延伸装
置の模式図。
置の模式図。
【図３】ＰＴＦＥフィルムの幅方向への延伸に用いる装
置（左半分）及びＰＴＦＥフィルムに通気性支持材料を
ラミネートする装置（右半分）を模式的に示す図。
置（左半分）及びＰＴＦＥフィルムに通気性支持材料を
ラミネートする装置（右半分）を模式的に示す図。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 渋谷 吉之
大阪府摂津市西一津屋１番１号 ダイキ
ン工業株式会社淀川製作所内
(72)発明者 田中 修
大阪府摂津市西一津屋１番１号 ダイキ
ン工業株式会社淀川製作所内
(56)参考文献 国際公開98／6477（ＷＯ，Ａ１)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
B01D 39/00 - 39/20
Claims (7)
- 【請求項１】空気清浄に使用されるエアフィルター濾材
であって、 ポリテトラフルオロエチレンからなる多孔膜と、 前記多孔膜の少なくとも片面に積層される不織布とを備
え、 少なくとも片面側の前記不織布は、見掛け密度が次式： 〔数１〕 見掛け密度（ｇ／ｃｍ3）＜１．５×（目付（ｇ／ｍ2）
／１０００）＋０．１１を満たす範囲にある、エアフィ
ルター濾材。 - 【請求項２】少なくとも片面側の前記不織布は、圧縮率
が次式： 〔数２〕 圧縮率（％）＜０．２×目付（ｇ／ｍ2）＋６６ 圧縮率（％）＝（d1000（μｍ）／d20（μｍ））×１０
０ （ここで、d1000（μｍ）＝荷重９８（ｋＰａ）での厚
み（μｍ）、d20（μｍ）＝荷重１．９６（ｋＰａ）で
の厚み（μｍ））を満たす範囲にある、請求項１に記載
のエアフィルター濾材。 - 【請求項３】少なくとも片面側の前記不織布は、芯部と
鞘部とを有する芯鞘構造の複合繊維からなり、前記芯部
は前記鞘部の材料より融点が高い材料からなる、請求項
１または２に記載のエアフィルター濾材。 - 【請求項４】請求項１から３のいずれかのエアフィルタ
ー濾材を製造するための製造方法であって、 前記多孔膜を製造する第１工程と、 非粘着処理を行った加熱ロール上で、前記多孔膜に前記
不織布を積層する第２工程と、を含んでいるエアフィル
ター濾材の製造方法。 - 【請求項５】前記加熱ロールには非粘着性シートが貼り
付けられており、 前記非粘着性シートはガラス繊維材料からなるシートに
フッ素系樹脂材料を含浸させてなる、請求項４に記載の
エアフィルター濾材の製造方法。 - 【請求項６】請求項１から３のいずれかに記載のエアフ
ィルター濾材が所定の形状に加工されてなる、エアフィ
ルターパック。 - 【請求項７】請求項６に記載のエアフィルターパック
と、 前記エアフィルターパックが収納される枠体と、を備え
たエアフィルターユニット。
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| US09/708,458 US6682576B1 (en) | 2000-08-24 | 2000-11-09 | Air filter medium, process of producing filter medium, air filter pack for air filters, and air filter unit for air filters |
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