JPH10169719A - 無段変速機用ｖベルト - Google Patents
無段変速機用ｖベルトInfo
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- JPH10169719A JPH10169719A JP33218796A JP33218796A JPH10169719A JP H10169719 A JPH10169719 A JP H10169719A JP 33218796 A JP33218796 A JP 33218796A JP 33218796 A JP33218796 A JP 33218796A JP H10169719 A JPH10169719 A JP H10169719A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 内周側リングならびに積層リング全体として
の耐久性の向上を図る。 【解決手段】 複数の無終端状リングが嵌め合わされ層
状に形成されてなる積層リングと、この積層リングの周
方向に相互に当接可能に連接して配列される多数のＶ型
のエレメントとから構成される無段変速機用のＶベルト
において、前記積層リングの隣接リング間の嵌合クリア
ランスを、マイナスのクリアランスに設定する。
の耐久性の向上を図る。 【解決手段】 複数の無終端状リングが嵌め合わされ層
状に形成されてなる積層リングと、この積層リングの周
方向に相互に当接可能に連接して配列される多数のＶ型
のエレメントとから構成される無段変速機用のＶベルト
において、前記積層リングの隣接リング間の嵌合クリア
ランスを、マイナスのクリアランスに設定する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、無段変速機用の
Ｖベルトの改良に関する。
Ｖベルトの改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の無段変速機用Ｖベルトは、図７〜
図９に示すように、複数の無終端状リング１ａ〜１ｎが
相互に嵌合されて層状に重ね合わされてなる積層リング
１と、この積層リング１の周方向に相互に当接可能に連
接して配列される多数のＶ型のエレメント２とから構成
される。
図９に示すように、複数の無終端状リング１ａ〜１ｎが
相互に嵌合されて層状に重ね合わされてなる積層リング
１と、この積層リング１の周方向に相互に当接可能に連
接して配列される多数のＶ型のエレメント２とから構成
される。
【０００３】そして、この種の無段変速機用Ｖベルト
は、図１０、図１１に示すように、エンジン等に連結さ
れた入力プーリ３と、出力軸に連結された出力プーリ４
とに巻き掛けられて、前記エレメント２のＶ型の側面２
ａと、入出力プーリ３，４の円錐面３ａ，４ａとの間に
生じる接触摩擦力により回転力を伝達する。また、これ
ら入出力プーリ３，４はＶ字状の溝幅を可変とするよう
に構成されており、この溝幅を油圧等で適宜変更して、
入出力プーリ３，４に対するＶベルトの摩擦接触位置を
半径方向内外に変更することにより、Ｖベルトの走行半
径、すなわち変速比を連続的に変更して、無段変速機と
して機能する（実開昭６３ー７２３４７号公報等参
照）。
は、図１０、図１１に示すように、エンジン等に連結さ
れた入力プーリ３と、出力軸に連結された出力プーリ４
とに巻き掛けられて、前記エレメント２のＶ型の側面２
ａと、入出力プーリ３，４の円錐面３ａ，４ａとの間に
生じる接触摩擦力により回転力を伝達する。また、これ
ら入出力プーリ３，４はＶ字状の溝幅を可変とするよう
に構成されており、この溝幅を油圧等で適宜変更して、
入出力プーリ３，４に対するＶベルトの摩擦接触位置を
半径方向内外に変更することにより、Ｖベルトの走行半
径、すなわち変速比を連続的に変更して、無段変速機と
して機能する（実開昭６３ー７２３４７号公報等参
照）。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】このような従来の無段
変速機用Ｖベルトの積層リング１は、その構成要素であ
る無終端状リング１ａ，１ｂ，１ｃ，…１ｎの周長を以
下のように決定し、これらを相互に嵌め合わせることに
より製造される。
変速機用Ｖベルトの積層リング１は、その構成要素であ
る無終端状リング１ａ，１ｂ，１ｃ，…１ｎの周長を以
下のように決定し、これらを相互に嵌め合わせることに
より製造される。
【０００５】即ち、最内周となる無終端状リング１ａを
所定の周長となるようにその内径ｄ１を決定し、無終端
状リング１ｂを無終端状リング１ａの外周に密に嵌合す
るようにその内径ｄ２を、無終端状リング１ａの板厚ｔ
１を見込んで、ｄ２＝ｄ１＋２×ｔ１に決定する。次
に、無終端状リング１ｃを無終端状リング１ｂの外周に
密に嵌合するようにその内径ｄ３を、無終端状リング１
ｂの板厚ｔ２を見込んで、ｄ３＝ｄ２＋２×ｔ２に決定
する。以下、上記内容を順次繰り返して最外周の無終端
状リング１ｎの周長を決定し、図９に示すように、各無
終端状リング１ａ，１ｂ，１ｃ，…１ｎを相互に隙間無
く嵌合して、積層リング１が製造されるのである。
所定の周長となるようにその内径ｄ１を決定し、無終端
状リング１ｂを無終端状リング１ａの外周に密に嵌合す
るようにその内径ｄ２を、無終端状リング１ａの板厚ｔ
１を見込んで、ｄ２＝ｄ１＋２×ｔ１に決定する。次
に、無終端状リング１ｃを無終端状リング１ｂの外周に
密に嵌合するようにその内径ｄ３を、無終端状リング１
ｂの板厚ｔ２を見込んで、ｄ３＝ｄ２＋２×ｔ２に決定
する。以下、上記内容を順次繰り返して最外周の無終端
状リング１ｎの周長を決定し、図９に示すように、各無
終端状リング１ａ，１ｂ，１ｃ，…１ｎを相互に隙間無
く嵌合して、積層リング１が製造されるのである。
【０００６】しかしながら、このような積層リング１に
あっては、Ｖベルトを構成してプーリ３，４に巻き掛け
した状態では、積層リング１を構成する各無終端状リン
グ１ａ，１ｂ，１ｃ，…１ｎの巻き付き半径が、リング
の板厚分ずつ外周側になるほど増加するため、その巻き
付き半径の違いによって、内周側リングに作用する曲げ
応力が外周側リングに作用する曲げ応力よりも大きくな
り、内周側リング、特に最内周リング１ａの耐久性が相
対的に低下する。
あっては、Ｖベルトを構成してプーリ３，４に巻き掛け
した状態では、積層リング１を構成する各無終端状リン
グ１ａ，１ｂ，１ｃ，…１ｎの巻き付き半径が、リング
の板厚分ずつ外周側になるほど増加するため、その巻き
付き半径の違いによって、内周側リングに作用する曲げ
応力が外周側リングに作用する曲げ応力よりも大きくな
り、内周側リング、特に最内周リング１ａの耐久性が相
対的に低下する。
【０００７】Ｖベルトによる動力伝達時には各無終端状
リング１ａ，１ｂ，１ｃ，…１ｎに引張応力が加わるも
のの、このように内周側リングの耐久性が低下すると、
積層リング１全体に影響しかねない。
リング１ａ，１ｂ，１ｃ，…１ｎに引張応力が加わるも
のの、このように内周側リングの耐久性が低下すると、
積層リング１全体に影響しかねない。
【０００８】この発明は、積層リングを構成する各無終
端状リングに発生する応力を均等化させることにより、
このような問題点を解決することを目的としている。
端状リングに発生する応力を均等化させることにより、
このような問題点を解決することを目的としている。
【０００９】
【課題を解決するための手段】第１の発明は、複数の無
終端状リングが嵌め合わされ層状に形成されてなる積層
リングと、この積層リングの周方向に相互に当接可能に
連接して配列される多数のＶ型のエレメントとから構成
される無段変速機用のＶベルトにおいて、前記積層リン
グの隣接リング間の嵌合クリアランスを、マイナスのク
リアランスに設定する。
終端状リングが嵌め合わされ層状に形成されてなる積層
リングと、この積層リングの周方向に相互に当接可能に
連接して配列される多数のＶ型のエレメントとから構成
される無段変速機用のＶベルトにおいて、前記積層リン
グの隣接リング間の嵌合クリアランスを、マイナスのク
リアランスに設定する。
【００１０】第２の発明は、複数の無終端状リングが嵌
め合わされ層状に形成されてなる積層リングと、この積
層リングの周方向に相互に当接可能に連接して配列され
る多数のＶ型のエレメントとから構成される無段変速機
用のＶベルトにおいて、前記積層リングの隣接リング間
の嵌合クリアランスを、０〜−５μｍの範囲に設定す
る。
め合わされ層状に形成されてなる積層リングと、この積
層リングの周方向に相互に当接可能に連接して配列され
る多数のＶ型のエレメントとから構成される無段変速機
用のＶベルトにおいて、前記積層リングの隣接リング間
の嵌合クリアランスを、０〜−５μｍの範囲に設定す
る。
【００１１】第３の発明は、第１または第２の発明にお
いて、積層リングの隣接リング間の嵌合クリアランス
は、無終端状リングの断面形状、積層リングの周長、ベ
ルト使用時の積層リングの最小曲率半径に基づいて設定
する。
いて、積層リングの隣接リング間の嵌合クリアランス
は、無終端状リングの断面形状、積層リングの周長、ベ
ルト使用時の積層リングの最小曲率半径に基づいて設定
する。
【００１２】第４の発明は、第１または第２の発明にお
いて、積層リングの隣接リング間の嵌合クリアランス
は、ベルト使用時に、積層リングの最内周リングから最
外周リングにかけて発生する応力がほぼ等しくなるよう
に設定する。
いて、積層リングの隣接リング間の嵌合クリアランス
は、ベルト使用時に、積層リングの最内周リングから最
外周リングにかけて発生する応力がほぼ等しくなるよう
に設定する。
【００１３】第５の発明は、複数の無終端状リングが嵌
め合わされ層状に形成されてなる積層リングと、この積
層リングの周方向に相互に当接可能に連接して配列され
る多数のＶ型のエレメントとから構成される無段変速機
用のＶベルトにおいて、前記積層リングの隣接リング間
における嵌め合い前の内側リングの外周長は外側リング
の内周長以上である。
め合わされ層状に形成されてなる積層リングと、この積
層リングの周方向に相互に当接可能に連接して配列され
る多数のＶ型のエレメントとから構成される無段変速機
用のＶベルトにおいて、前記積層リングの隣接リング間
における嵌め合い前の内側リングの外周長は外側リング
の内周長以上である。
【００１４】
【発明の効果】第１の発明によれば、ベルトをプーリ間
にセットした状態では、積層リングの各無終端状リング
に作用する曲げ応力が内周側ほど大きくなるが、積層リ
ングの隣接リング間の嵌合クリアランスをマイナスのク
リアランスに設定するため、外周側のリング周長が短く
なって、曲げ応力が小さい外周側ほど無終端状リングに
作用する引張応力が大きくなり、曲げ応力が大きい内周
側では無終端状リングの引張応力が低減される。
にセットした状態では、積層リングの各無終端状リング
に作用する曲げ応力が内周側ほど大きくなるが、積層リ
ングの隣接リング間の嵌合クリアランスをマイナスのク
リアランスに設定するため、外周側のリング周長が短く
なって、曲げ応力が小さい外周側ほど無終端状リングに
作用する引張応力が大きくなり、曲げ応力が大きい内周
側では無終端状リングの引張応力が低減される。
【００１５】したがって、各無終端状リングに生じる総
応力を均等化させることができ、内周側リングならびに
積層リング全体としての耐久性を大幅に向上させること
ができる。
応力を均等化させることができ、内周側リングならびに
積層リング全体としての耐久性を大幅に向上させること
ができる。
【００１６】第２の発明によれば、積層リングの隣接リ
ング間の嵌合クリアランスを、０〜−５μｍの範囲に設
定することによって、容易に、内周側リングならびに積
層リング全体としての耐久性を向上させることができ
る。
ング間の嵌合クリアランスを、０〜−５μｍの範囲に設
定することによって、容易に、内周側リングならびに積
層リング全体としての耐久性を向上させることができ
る。
【００１７】第３の発明によれば、積層リングの隣接リ
ング間の嵌合クリアランスを適正に設定できる。
ング間の嵌合クリアランスを適正に設定できる。
【００１８】第４の発明によれば、嵌合クリアランスの
設定によって、内周側リングならびに積層リング全体と
しての耐久性を向上させることができる。
設定によって、内周側リングならびに積層リング全体と
しての耐久性を向上させることができる。
【００１９】第５の発明によれば、各リング長の設定に
よって、内周側リングならびに積層リング全体としての
耐久性を向上させることができる。
よって、内周側リングならびに積層リング全体としての
耐久性を向上させることができる。
【００２０】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
に基づいて説明する。
に基づいて説明する。
【００２１】図１は第１の実施の形態の積層リング１１
を示す。
を示す。
【００２２】積層リング１１は、１１ａから１１ｎの合
計１０本の無終端状リングが相互に嵌め合わされて組立
てられる。
計１０本の無終端状リングが相互に嵌め合わされて組立
てられる。
【００２３】この無終端状リング１１ａ〜１１ｎの各隣
接リング間の嵌合クリアランスは、マイナス（負）のク
リアランスに設定される。
接リング間の嵌合クリアランスは、マイナス（負）のク
リアランスに設定される。
【００２４】即ち、無終端状リング１１ａ〜１１ｎの各
板厚をｔ１〜ｔ１０、真円状態における各内径をｄ１〜
ｄ１０、嵌合クリアランスをδとすると、ｄ２＝ｄ１＋
２×ｔ１＋δ、ｄ３＝ｄ２＋２×ｔ２＋δ、ｄ４＝ｄ３
＋２×ｔ３＋δ、…ｄ１０＝ｄ９＋２×ｔ９＋δに設定
される。
板厚をｔ１〜ｔ１０、真円状態における各内径をｄ１〜
ｄ１０、嵌合クリアランスをδとすると、ｄ２＝ｄ１＋
２×ｔ１＋δ、ｄ３＝ｄ２＋２×ｔ２＋δ、ｄ４＝ｄ３
＋２×ｔ３＋δ、…ｄ１０＝ｄ９＋２×ｔ９＋δに設定
される。
【００２５】次に、この積層リング１１に前図７、図
８、図１０、図１１のように多数のＶ型のエレメントを
周方向に相互に当接可能に連接して配列してＶベルトを
構成した場合の積層リング１１の作用を、具体的な諸元
寸法を仮定して説明する。
８、図１０、図１１のように多数のＶ型のエレメントを
周方向に相互に当接可能に連接して配列してＶベルトを
構成した場合の積層リング１１の作用を、具体的な諸元
寸法を仮定して説明する。
【００２６】図２は、各無終端状リング１１ａ〜１１ｎ
の断面形状を板厚０．２ｍｍ×幅９ｍｍ、最内周リング
１１ａの内径ｄ１を約１９０ｍｍ（周長６００ｍｍ）、
リング材料の弾性係数を１．９×１０5ＭＰａ、積層リ
ング１１全体に作用する張力を５ｋＮ、最内周リング１
１ａの最小曲率半径を３０ｍｍ、各無終端状リング間の
嵌合クリアランスδを−２μｍとした場合に、各無終端
状リング１１ａ〜１１ｎに生じる総応力（引張応力＋曲
げ応力）を机上計算した結果をグラフに示したものであ
る。
の断面形状を板厚０．２ｍｍ×幅９ｍｍ、最内周リング
１１ａの内径ｄ１を約１９０ｍｍ（周長６００ｍｍ）、
リング材料の弾性係数を１．９×１０5ＭＰａ、積層リ
ング１１全体に作用する張力を５ｋＮ、最内周リング１
１ａの最小曲率半径を３０ｍｍ、各無終端状リング間の
嵌合クリアランスδを−２μｍとした場合に、各無終端
状リング１１ａ〜１１ｎに生じる総応力（引張応力＋曲
げ応力）を机上計算した結果をグラフに示したものであ
る。
【００２７】一方、従来の積層リングについて、机上計
算した結果を図６に示す。図６は各無終端状リング間の
嵌合クリアランスδを０として組み立てた積層リングの
場合に、各無終端状リングに生じる総応力（引張応力＋
曲げ応力）を上記と同じ条件で机上計算した結果であ
る。
算した結果を図６に示す。図６は各無終端状リング間の
嵌合クリアランスδを０として組み立てた積層リングの
場合に、各無終端状リングに生じる総応力（引張応力＋
曲げ応力）を上記と同じ条件で机上計算した結果であ
る。
【００２８】ここで、図６を見ると、従来の積層リング
では、各無終端状リングに作用する引張応力は全ての無
終端状リングでほぼ均等であるが、曲げ応力は内周側ほ
ど大きくなるため、発生する総応力は内周側ほど大きく
なり、最内周リングで最大となる。
では、各無終端状リングに作用する引張応力は全ての無
終端状リングでほぼ均等であるが、曲げ応力は内周側ほ
ど大きくなるため、発生する総応力は内周側ほど大きく
なり、最内周リングで最大となる。
【００２９】これは、既述の通り、積層リングを構成す
る各無終端状リングの巻き付き半径が、リングの板厚分
ずつ外周側になるほど増加するため、内周側リングに作
用する曲げ応力が外周側リングに作用する曲げ応力より
も大きくなることによる。
る各無終端状リングの巻き付き半径が、リングの板厚分
ずつ外周側になるほど増加するため、内周側リングに作
用する曲げ応力が外周側リングに作用する曲げ応力より
も大きくなることによる。
【００３０】これに対し、本積層リング１１にあって
は、図７から分かるように、各無終端状リング１１ａ〜
１１ｎに作用する引張応力は外周側ほど大きくなり、曲
げ応力が大きい内周側では引張応力が低減する。
は、図７から分かるように、各無終端状リング１１ａ〜
１１ｎに作用する引張応力は外周側ほど大きくなり、曲
げ応力が大きい内周側では引張応力が低減する。
【００３１】即ち、曲げ応力の小さい外周側では引張応
力が大きくなるため、各無終端状リング１１ａ〜１１ｎ
に生じる総応力（引張応力＋曲げ応力）は、従来例と比
較して均等な状態、言い換えれば、耐久的に見て有利な
状態になるのである。
力が大きくなるため、各無終端状リング１１ａ〜１１ｎ
に生じる総応力（引張応力＋曲げ応力）は、従来例と比
較して均等な状態、言い換えれば、耐久的に見て有利な
状態になるのである。
【００３２】次に、図３には本積層リング１１における
最内周リング１１ａの発生応力σ１と最外周リング１１
ｎの発生応力σ１０の差の絶対値と、隣接リング間の嵌
合クリアランスδとの関係を机上計算した結果を示す。
ただし、各無終端状リング１１ａ〜１１ｎの断面形状、
最内周リング１１ａの内径ｄ１、リング材料の弾性係
数、積層リング１１全体に作用する張力、最内周リング
１１ａの最小曲率半径等の条件は上記と同じである。
最内周リング１１ａの発生応力σ１と最外周リング１１
ｎの発生応力σ１０の差の絶対値と、隣接リング間の嵌
合クリアランスδとの関係を机上計算した結果を示す。
ただし、各無終端状リング１１ａ〜１１ｎの断面形状、
最内周リング１１ａの内径ｄ１、リング材料の弾性係
数、積層リング１１全体に作用する張力、最内周リング
１１ａの最小曲率半径等の条件は上記と同じである。
【００３３】この場合、最内周リング１１ａの発生応力
σ１と最外周リング１１ｎの発生応力σ１０の差の絶対
値は、δ≒−２μｍのときに最小（＝０）となることか
ら、積層リング１１の全ての隣接リング間の嵌合クリア
ランスδをほぼ−２μｍに設定すれば、全ての無終端状
リング１１ａ〜１１ｎに発生する総応力を均等化させる
ことができる。
σ１と最外周リング１１ｎの発生応力σ１０の差の絶対
値は、δ≒−２μｍのときに最小（＝０）となることか
ら、積層リング１１の全ての隣接リング間の嵌合クリア
ランスδをほぼ−２μｍに設定すれば、全ての無終端状
リング１１ａ〜１１ｎに発生する総応力を均等化させる
ことができる。
【００３４】一方、無段変速機の諸元によっては、積層
リングの周長、断面積、最小曲率半径等が今回の計算条
件とは異なってくるが、積層リングを構成する各無終端
状リングに発生する総応力（引張応力＋曲げ応力）は、
無段変速機の諸元にかかわらず、ほぼ同じ値（規格値）
になるように相似設計されると考えられることから、ほ
とんど全ての無段変速機の諸元において、積層リングの
隣接リング間の嵌合クリアランスδをほぼ−２μｍに設
定することにより、各無終端状リングに発生する総応力
を均等化させることができる。
リングの周長、断面積、最小曲率半径等が今回の計算条
件とは異なってくるが、積層リングを構成する各無終端
状リングに発生する総応力（引張応力＋曲げ応力）は、
無段変速機の諸元にかかわらず、ほぼ同じ値（規格値）
になるように相似設計されると考えられることから、ほ
とんど全ての無段変速機の諸元において、積層リングの
隣接リング間の嵌合クリアランスδをほぼ−２μｍに設
定することにより、各無終端状リングに発生する総応力
を均等化させることができる。
【００３５】もちろん無段変速機の諸元に対して、積層
リングの周長、断面積（無終端状リングの断面形状）、
最小曲率半径（使用時）に基づいて、積層リングの隣接
リング間の嵌合クリアランスδを設定して良い。
リングの周長、断面積（無終端状リングの断面形状）、
最小曲率半径（使用時）に基づいて、積層リングの隣接
リング間の嵌合クリアランスδを設定して良い。
【００３６】したがって、本積層リングを用いれば、各
無終端状リングに発生する総応力を均等化させ、内周側
リングはもちろん、積層リング全体としての耐久性を大
幅に向上させることができる。
無終端状リングに発生する総応力を均等化させ、内周側
リングはもちろん、積層リング全体としての耐久性を大
幅に向上させることができる。
【００３７】なお、積層リングの周長、断面積（無終端
状リングの断面形状）、最小曲率半径（使用時）に基づ
いて、積層リングの隣接リング間の嵌合クリアランスδ
を設定することにより、無段変速機に適したクリアラン
スを得ることができる。
状リングの断面形状）、最小曲率半径（使用時）に基づ
いて、積層リングの隣接リング間の嵌合クリアランスδ
を設定することにより、無段変速機に適したクリアラン
スを得ることができる。
【００３８】図４は、積層リング１１の各隣接リング間
の嵌合クリアランスδを、０〜−５μｍの範囲に設定し
た第２の実施の形態を示すものである。
の嵌合クリアランスδを、０〜−５μｍの範囲に設定し
た第２の実施の形態を示すものである。
【００３９】この場合、各無終端状リング１１ａ〜１１
ｎの隣接リング間の嵌合クリアランスδは０〜−５μｍ
の範囲にあるが、各クリアランスの分布と絶対量がラン
ダムな場合を示している。
ｎの隣接リング間の嵌合クリアランスδは０〜−５μｍ
の範囲にあるが、各クリアランスの分布と絶対量がラン
ダムな場合を示している。
【００４０】図５には、この各無終端状リング１１ａ〜
１１ｎに生じる総応力（引張応力＋曲げ応力）を、第１
の実施の形態に同じく、各無終端状リング１１ａ〜１１
ｎの断面形状を板厚０．２ｍｍ×幅９ｍｍ、最内周リン
グ１１ａの内径ｄ１を約１９０ｍｍ（周長６００ｍ
ｍ）、リング材料の弾性係数を１．９×１０5ＭＰａ、
積層リング１１全体に作用する張力を５ｋＮ、最内周リ
ング１１ａの最小曲率半径を３０ｍｍとして、机上計算
した結果を示している。
１１ｎに生じる総応力（引張応力＋曲げ応力）を、第１
の実施の形態に同じく、各無終端状リング１１ａ〜１１
ｎの断面形状を板厚０．２ｍｍ×幅９ｍｍ、最内周リン
グ１１ａの内径ｄ１を約１９０ｍｍ（周長６００ｍ
ｍ）、リング材料の弾性係数を１．９×１０5ＭＰａ、
積層リング１１全体に作用する張力を５ｋＮ、最内周リ
ング１１ａの最小曲率半径を３０ｍｍとして、机上計算
した結果を示している。
【００４１】この第２の実施の形態の積層リング１１に
あっても、図５のように、各無終端状リング１１ａ〜１
１ｎに作用する引張応力は外周側ほど大きくなり、曲げ
応力が大きい内周側では引張応力が低減し、曲げ応力の
小さい外周側では引張応力が大きくなるため、各無終端
状リング１１ａ〜１１ｎに生じる総応力（引張応力＋曲
げ応力）は、従来例と比較して均等な状態、言い換えれ
ば、耐久的に見て有利な状態になるのが分かる。
あっても、図５のように、各無終端状リング１１ａ〜１
１ｎに作用する引張応力は外周側ほど大きくなり、曲げ
応力が大きい内周側では引張応力が低減し、曲げ応力の
小さい外周側では引張応力が大きくなるため、各無終端
状リング１１ａ〜１１ｎに生じる総応力（引張応力＋曲
げ応力）は、従来例と比較して均等な状態、言い換えれ
ば、耐久的に見て有利な状態になるのが分かる。
【００４２】即ち、積層リング１１内の全ての隣接リン
グ間の嵌合クリアランスδを一定としなくとも、それぞ
れの嵌合クリアランスδが０〜−５μｍの範囲にあれ
ば、各無終端状リング１１ａ〜１１ｎに発生する総応力
をほぼ均等化させることが可能であり、したがって積層
リング全体としての耐久性を向上させることができる。
また、積層リング１１の製造を容易にできる。
グ間の嵌合クリアランスδを一定としなくとも、それぞ
れの嵌合クリアランスδが０〜−５μｍの範囲にあれ
ば、各無終端状リング１１ａ〜１１ｎに発生する総応力
をほぼ均等化させることが可能であり、したがって積層
リング全体としての耐久性を向上させることができる。
また、積層リング１１の製造を容易にできる。
【００４３】なお、この場合、内側の嵌合クリアランス
δは相対的にマイナス側（平均−２μｍ以上）が良い。
δは相対的にマイナス側（平均−２μｍ以上）が良い。
【００４４】なお、第２の実施の形態では、各無終端状
リング１１ａ〜１１ｎの隣接リング間の嵌合前（組立て
前）における内側リングの外周長は外側リングの内周長
以上となる。
リング１１ａ〜１１ｎの隣接リング間の嵌合前（組立て
前）における内側リングの外周長は外側リングの内周長
以上となる。
【図１】第１の実施の形態を示す積層リングの組立て状
態の正面図である。
態の正面図である。
【図２】積層リングに作用する応力の計算結果を示すグ
ラフである。
ラフである。
【図３】最内周リングと最外周リングの応力差とリング
間嵌合クリアランスとの関係を示すグラフである。
間嵌合クリアランスとの関係を示すグラフである。
【図４】第２の実施の形態を示すリング間嵌合クリアラ
ンスの例を表すグラフである。
ンスの例を表すグラフである。
【図５】積層リングに作用する応力の計算結果を示すグ
ラフである。
ラフである。
【図６】従来の積層リングに作用する応力の計算結果を
示すグラフである。
示すグラフである。
【図７】Ｖベルトのエレメントの正面図である。
【図８】Ｖベルトのエレメントの側面図である。
【図９】積層リングの組立て状態の正面図である。
【図１０】プーリ間に巻き掛けしたＶベルトの側面図で
ある。
ある。
【図１１】プーリ間に巻き掛けしたＶベルトの上面図で
ある。
ある。
１１ 積層リング １１ａ〜１１ｎ 無終端状リング
Claims (5)
- 【請求項１】 複数の無終端状リングが嵌め合わされ層
状に形成されてなる積層リングと、この積層リングの周
方向に相互に当接可能に連接して配列される多数のＶ型
のエレメントとから構成される無段変速機用のＶベルト
において、 前記積層リングの隣接リング間の嵌合クリアランスを、
マイナスのクリアランスに設定したことを特徴とする無
段変速機用Ｖベルト。 - 【請求項２】 複数の無終端状リングが嵌め合わされ層
状に形成されてなる積層リングと、この積層リングの周
方向に相互に当接可能に連接して配列される多数のＶ型
のエレメントとから構成される無段変速機用のＶベルト
において、 前記積層リングの隣接リング間の嵌合クリアランスを、
０〜−５μｍの範囲に設定したことを特徴とする無段変
速機用Ｖベルト。 - 【請求項３】 前記積層リングの隣接リング間の嵌合ク
リアランスは、無終端状リングの断面形状、積層リング
の周長、ベルト使用時の積層リングの最小曲率半径に基
づいて設定する請求項１または２に記載の無段変速機用
Ｖベルト。 - 【請求項４】 前記積層リングの隣接リング間の嵌合ク
リアランスは、ベルト使用時に、積層リングの最内周リ
ングから最外周リングにかけて発生する応力がほぼ等し
くなるように設定する請求項１または２に記載の無段変
速機用Ｖベルト。 - 【請求項５】 複数の無終端状リングが嵌め合わされ層
状に形成されてなる積層リングと、この積層リングの周
方向に相互に当接可能に連接して配列される多数のＶ型
のエレメントとから構成される無段変速機用のＶベルト
において、 前記積層リングの隣接リング間における嵌め合い前の内
側リングの外周長は外側リングの内周長以上であること
を特徴とする無段変速機用Ｖベルト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33218796A JPH10169719A (ja) | 1996-12-12 | 1996-12-12 | 無段変速機用ｖベルト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33218796A JPH10169719A (ja) | 1996-12-12 | 1996-12-12 | 無段変速機用ｖベルト |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10169719A true JPH10169719A (ja) | 1998-06-26 |
Family
ID=18252150
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33218796A Pending JPH10169719A (ja) | 1996-12-12 | 1996-12-12 | 無段変速機用ｖベルト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10169719A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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-
1996
- 1996-12-12 JP JP33218796A patent/JPH10169719A/ja active Pending
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