JPH01285800A - 発破工法 - Google Patents
発破工法Info
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- JPH01285800A JPH01285800A JP11256988A JP11256988A JPH01285800A JP H01285800 A JPH01285800 A JP H01285800A JP 11256988 A JP11256988 A JP 11256988A JP 11256988 A JP11256988 A JP 11256988A JP H01285800 A JPH01285800 A JP H01285800A
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F42—AMMUNITION; BLASTING
- F42D—BLASTING
- F42D1/00—Blasting methods or apparatus, e.g. loading or tamping
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Drilling And Exploitation, And Mining Machines And Methods (AREA)
- Working Measures On Existing Buildindgs (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、発破工法に関する。
［従来の技術］
従来から構造物や市街地の近傍で発破作業を行おうとす
ると、発破による振動が問題となるため、１孔当りの装
薬量を減らして、段発電気雷管を用いて多段発破を行っ
てきた。
ると、発破による振動が問題となるため、１孔当りの装
薬量を減らして、段発電気雷管を用いて多段発破を行っ
てきた。
また、ベンチ発破等では、段発電気雷管でも、ＭＳでは
なく、ＤＳ７１ｉ気雷管を用いて周設のばらつきを利用
して振動を軽減しようとする試みがなされている。
なく、ＤＳ７１ｉ気雷管を用いて周設のばらつきを利用
して振動を軽減しようとする試みがなされている。
史に今日では、ＩＣ回路を利用した高秒時精度雷管を用
いて発破振動を抑制する方法（特開昭８２−２６１９０
０号）が紹介されている。
いて発破振動を抑制する方法（特開昭８２−２６１９０
０号）が紹介されている。
［発明が解決しようとする課題］
しかし、従来の段発電気雷管（延時薬を用いたもの）で
は、周設ばらつきを利用して振動を小さくしようとして
も常に成功するとは限らず、時にはかえって大きくなる
ことがありこれを制御することは非常に困難であった。
は、周設ばらつきを利用して振動を小さくしようとして
も常に成功するとは限らず、時にはかえって大きくなる
ことがありこれを制御することは非常に困難であった。
また、ＩＣ回路を利用した高秒時精度雷管を用いて発破
振動を抑制する方法においては、振動抑制に対しての効
果はあるけれども、原単位を減らすことには問題があっ
た。
振動を抑制する方法においては、振動抑制に対しての効
果はあるけれども、原単位を減らすことには問題があっ
た。
［問題を解決するための手段］
本発明者らは上記問題点を解決するために更に有効なｆ
・段を見出した。
・段を見出した。
すなわち本発明は、複数孔を一度に発破する作業におい
て、６孔の爆薬を分散装薬（デツキチャージ）し、かつ
分散装薬され各爆薬層及び各発破孔を電気式遅延回路を
有する電気雷管により起爆することを特徴とする発破工
法である。
て、６孔の爆薬を分散装薬（デツキチャージ）し、かつ
分散装薬され各爆薬層及び各発破孔を電気式遅延回路を
有する電気雷管により起爆することを特徴とする発破工
法である。
まず、本発破に先立ち電気式遅延回路を有する電気雷管
の起爆秒時間隔を決定するために、発破孔を１孔穿孔し
本発破において用いるのと同じ分散装薬を行う。分散装
薬の方法としては、まず底部に一孔全装薬瓜の２／３〜
３／４の爆発と雷管を装填する。次に、砂や青粉等で装
薬孔を埋め戻し、残りの爆薬及び雷管を装填した後再び
砂や青粉等で装薬孔を埋め戻す。このような作業を繰り
返すことにより、２〜３層の爆薬層（デツキ）を設ける
。以上のようにして装填された発破孔１孔を発破孔の孔
口に近い方の爆薬層から順に数百Ｉｓ間隔で起爆するよ
うに雷管を選択し各爆薬層に正しく装填し、各爆薬層か
ら発生する振動波形を測定する。尚、孔尻に近い方の爆
薬層から起爆すると、爆発により周辺岩盤が破砕され上
部爆薬層から発生する振動が十分伝わらないため、孔口
に近い爆薬層からの起爆が好ましい。
の起爆秒時間隔を決定するために、発破孔を１孔穿孔し
本発破において用いるのと同じ分散装薬を行う。分散装
薬の方法としては、まず底部に一孔全装薬瓜の２／３〜
３／４の爆発と雷管を装填する。次に、砂や青粉等で装
薬孔を埋め戻し、残りの爆薬及び雷管を装填した後再び
砂や青粉等で装薬孔を埋め戻す。このような作業を繰り
返すことにより、２〜３層の爆薬層（デツキ）を設ける
。以上のようにして装填された発破孔１孔を発破孔の孔
口に近い方の爆薬層から順に数百Ｉｓ間隔で起爆するよ
うに雷管を選択し各爆薬層に正しく装填し、各爆薬層か
ら発生する振動波形を測定する。尚、孔尻に近い方の爆
薬層から起爆すると、爆発により周辺岩盤が破砕され上
部爆薬層から発生する振動が十分伝わらないため、孔口
に近い爆薬層からの起爆が好ましい。
次に、各爆薬層から発生した振動波形を線形重ね合せ原
理に従い、様々な各爆薬層間（デツキ間）の秒時間隔で
合成し、一つの発破孔から発生すると思われる振動波形
を予測する。なお、この方法は例えば“Ａ Ｍｅｔｈｏ
ｄ ｆｏｒ ５ＩＬｅ−９ｐｃｃｌｒｌｃ Ｐｒｅｄｉ
ｃｔｉｏｎ ａｎｄ Ｃｏｎｔｒｏｌ ｏｆ Ｇｒｏｕ
ｎｄＶＩｂｒａＬＩｏｎ ｆｒｏｍ ＢＩａｓＬＩｎｇ
” （Ｄｏｕｇｌａｓ ＾。
理に従い、様々な各爆薬層間（デツキ間）の秒時間隔で
合成し、一つの発破孔から発生すると思われる振動波形
を予測する。なお、この方法は例えば“Ａ Ｍｅｔｈｏ
ｄ ｆｏｒ ５ＩＬｅ−９ｐｃｃｌｒｌｃ Ｐｒｅｄｉ
ｃｔｉｏｎ ａｎｄ Ｃｏｎｔｒｏｌ ｏｆ Ｇｒｏｕ
ｎｄＶＩｂｒａＬＩｏｎ ｆｒｏｍ ＢＩａｓＬＩｎｇ
” （Ｄｏｕｇｌａｓ ＾。
Ａｎｄｅｒｓｏｎ、Ａｎｄｒｅｖ Ｐ、ＲＩＬＬｅｒと
５Ｌｅｐｈｅｎ ＲＪＩｎｚｅｒ著、ＭａｒＬｌｎ Ｍ
ａｒｌｅｔＬａ ＬａｂＯｒａＬＯｒｌ１３Ｓ ａｎｄ
ＪａｍｅｓＷ、Ｒｅ１ｌ Ｖｌｂｒａ−Ｔｅｃｈ Ｅ
ｎｇｌｎｅｅｒｓ、Ｐｒｏｃｅｅｄｌｎｇｓ ｏｌ’Ｌ
ｈｅ ＦＩｒｓＬ 旧ｎ１−８ｙｓｐｏｓｌｕ＊
ｏｎ Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅｓ ａｎｄＢｌａｓｔ
ｉｎｇ Ｒｅ５ｅａｒｃｈ、ｐｐ ２Ｂ 〜４３．１９
８５）や′ＡＮＥＩ／ ＡＰＰＩ？０ＡＣＩＩ ＴＯＰ
Ｉ？ＥＤＪＣＴ ＡＮＤ ＲＥＤＵＣＥ ＢＬＡＳＴＶ
ＩＢＲＡＴＩＯＮ ＢＹ ＭＯＤＩＥＬＬＩＮＧ ＯＦ
ＳＥＩＳＭＯＧＲＡＭＳ ＡＮＤＵＳＩＮＧ Ａ Ｎ
ＨＷ ＥＬＨＣＴＩ？０ＮＩＣＩＮＩＴＩＡＴＩＯＮ
ＳＹＳＴＥＭ’（にＩａｕａ−Ｇ、１ｌｉｎｚｃｎとＲ
ｕｄｃｌｌｎｇ著、Ｆｅｄｅｒａｌｌｎｓｔｌｔｕｔｃ
ｆｏｒ Ｇｃｏｓｃｉｃｎｃｃ ａｎｄ Ｎａｔｕｒ
ａｌＲｃｓｏｕｒｅｃｓ、５ｏｃ１ｏｔｙ ｏｒ ＥＸ
Ｉ）ＩＯ８ＩＶ（＋Ｓ ＥｎｇｉｎｅｅｒｓＭｅｅｔｉ
ｎｇ、１９１１γ、ＦＩｏｒｌｄａ）に紹介されている
。
５Ｌｅｐｈｅｎ ＲＪＩｎｚｅｒ著、ＭａｒＬｌｎ Ｍ
ａｒｌｅｔＬａ ＬａｂＯｒａＬＯｒｌ１３Ｓ ａｎｄ
ＪａｍｅｓＷ、Ｒｅ１ｌ Ｖｌｂｒａ−Ｔｅｃｈ Ｅ
ｎｇｌｎｅｅｒｓ、Ｐｒｏｃｅｅｄｌｎｇｓ ｏｌ’Ｌ
ｈｅ ＦＩｒｓＬ 旧ｎ１−８ｙｓｐｏｓｌｕ＊
ｏｎ Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅｓ ａｎｄＢｌａｓｔ
ｉｎｇ Ｒｅ５ｅａｒｃｈ、ｐｐ ２Ｂ 〜４３．１９
８５）や′ＡＮＥＩ／ ＡＰＰＩ？０ＡＣＩＩ ＴＯＰ
Ｉ？ＥＤＪＣＴ ＡＮＤ ＲＥＤＵＣＥ ＢＬＡＳＴＶ
ＩＢＲＡＴＩＯＮ ＢＹ ＭＯＤＩＥＬＬＩＮＧ ＯＦ
ＳＥＩＳＭＯＧＲＡＭＳ ＡＮＤＵＳＩＮＧ Ａ Ｎ
ＨＷ ＥＬＨＣＴＩ？０ＮＩＣＩＮＩＴＩＡＴＩＯＮ
ＳＹＳＴＥＭ’（にＩａｕａ−Ｇ、１ｌｉｎｚｃｎとＲ
ｕｄｃｌｌｎｇ著、Ｆｅｄｅｒａｌｌｎｓｔｌｔｕｔｃ
ｆｏｒ Ｇｃｏｓｃｉｃｎｃｃ ａｎｄ Ｎａｔｕｒ
ａｌＲｃｓｏｕｒｅｃｓ、５ｏｃ１ｏｔｙ ｏｒ ＥＸ
Ｉ）ＩＯ８ＩＶ（＋Ｓ ＥｎｇｉｎｅｅｒｓＭｅｅｔｉ
ｎｇ、１９１１γ、ＦＩｏｒｌｄａ）に紹介されている
。
この中で振動値（最大変位速度や振動レベル等）が最も
小さくなる時の各爆薬層間の秒時間隔を本発破における
各爆薬層間の最適秒時間隔とする。つづいて、上記計算
により得らた各爆薬層が最適秒時間隔で起爆した時に一
つの発破孔から発生すると思われる振動波形を様々な発
破孔間の秒時間隔で発破孔数だけ合成し、本発破におい
て発生すると思われる振動波形を予ｎ１する。この中で
振動値（最大変位速度や振動レベル等）が最も小さくな
る時の各発破孔間の秒時間隔を本発破における各発破孔
間の最適秒時間隔とする。更に、秒時間隔を設定する他
の方法としては、まず各爆薬層間の秒時間隔を適当に定
め、各爆薬層間から発生した振動波形を定めた秒時間隔
で合成し、一つの発破孔から発生すると思われる振動波
形を予測する。つづいて、この振動波形を様々な発破孔
間の秒時間隔で発破孔数だけ合成し、本発破において発
生すると思われる振動波形を予測する。この巾で振動値
が最も小さくなる時の各発破孔間の秒時間隔を本発破に
おける各発破孔間の最適秒時間隔とする。この方法にお
いては、各爆薬層間の秒時間隔の定め方によっては振動
値を小さくすることができない場合がある。その場合に
は、各爆薬層間の秒時間隔を変えることによって同様の
計算を行い最適秒時間隔を定める。
小さくなる時の各爆薬層間の秒時間隔を本発破における
各爆薬層間の最適秒時間隔とする。つづいて、上記計算
により得らた各爆薬層が最適秒時間隔で起爆した時に一
つの発破孔から発生すると思われる振動波形を様々な発
破孔間の秒時間隔で発破孔数だけ合成し、本発破におい
て発生すると思われる振動波形を予ｎ１する。この中で
振動値（最大変位速度や振動レベル等）が最も小さくな
る時の各発破孔間の秒時間隔を本発破における各発破孔
間の最適秒時間隔とする。更に、秒時間隔を設定する他
の方法としては、まず各爆薬層間の秒時間隔を適当に定
め、各爆薬層間から発生した振動波形を定めた秒時間隔
で合成し、一つの発破孔から発生すると思われる振動波
形を予測する。つづいて、この振動波形を様々な発破孔
間の秒時間隔で発破孔数だけ合成し、本発破において発
生すると思われる振動波形を予測する。この巾で振動値
が最も小さくなる時の各発破孔間の秒時間隔を本発破に
おける各発破孔間の最適秒時間隔とする。この方法にお
いては、各爆薬層間の秒時間隔の定め方によっては振動
値を小さくすることができない場合がある。その場合に
は、各爆薬層間の秒時間隔を変えることによって同様の
計算を行い最適秒時間隔を定める。
上記のような解析によって得られた各爆薬層及び発破孔
間の最適秒時間隔に従い電気式遅延回路を有する電気雷
管を作成する。尚、秒時間隔をｔ ａＳ、各雷管の起爆
時間のばらつきの標準偏ｌをσ−６とするとき、下記式
を満たす秒時精度を有する雷管を用いる必要がある。
間の最適秒時間隔に従い電気式遅延回路を有する電気雷
管を作成する。尚、秒時間隔をｔ ａＳ、各雷管の起爆
時間のばらつきの標準偏ｌをσ−６とするとき、下記式
を満たす秒時精度を有する雷管を用いる必要がある。
ｔ／σ≧１０
ｔ／σ＜１０の時には、雷管自体のばらつきにより振動
値が小さくならないことがある。
値が小さくならないことがある。
尚、このような秒時精度を有する電気雷管としては、特
開昭５７−１４２４９８号、特公昭６２−３５０４０号
、特開昭６２−９１７９９号に示されたものがある。
開昭５７−１４２４９８号、特公昭６２−３５０４０号
、特開昭６２−９１７９９号に示されたものがある。
この様な電気式遅延回路を有する電気雷管と上記のよう
な分散装薬を用いて本発破を行うことにより、従来技術
の問題点を解決できる。
な分散装薬を用いて本発破を行うことにより、従来技術
の問題点を解決できる。
［実施例］
ベンチ高さ１５−の石灰内において、孔径１６５Ｉφ、
孔長１８−１孔間隔７−１抵抗線６．５易でベンチ発破
を行った。
孔長１８−１孔間隔７−１抵抗線６．５易でベンチ発破
を行った。
まず、本発破に先立ち高秒時精度の電気的遅延雷管の起
爆秒時を決定するために分散装薬によりアンホ爆薬１３
７．５ｋｇ／孔（下部１００．０ｋｇ 。
爆秒時を決定するために分散装薬によりアンホ爆薬１３
７．５ｋｇ／孔（下部１００．０ｋｇ 。
上部３７．５ｋｇ） 、親ダイとして３桐ダイナマイト
１００ｇに特開昭６２−９１７９９号に示された高秒時
精度の電気的遅延雷管を装着し、通電から４８■Ｓ後に
上部デツキを、６００ｓｓ後に下部デツキを起爆させ、
切羽より１００１地点の振動速度波形を測定した。この
波形をもとにコンピュータにより線形重ね合せ原理を用
いて合成して解析を行った結果、振動が最小となる秒時
間隔は、デツキ間が１５ｍ５．孔間が２０膳Ｓであった
。
１００ｇに特開昭６２−９１７９９号に示された高秒時
精度の電気的遅延雷管を装着し、通電から４８■Ｓ後に
上部デツキを、６００ｓｓ後に下部デツキを起爆させ、
切羽より１００１地点の振動速度波形を測定した。この
波形をもとにコンピュータにより線形重ね合せ原理を用
いて合成して解析を行った結果、振動が最小となる秒時
間隔は、デツキ間が１５ｍ５．孔間が２０膳Ｓであった
。
つづいて、この秒時設計結果に基づき特開昭８２−９１
７９９号に示された高秒時精度の電気的遅延雷管（１５
ｓｓ １〜９段、２０ｍ５１〜９段）を装着した３桐ダ
イナマイト１００ｇを族グイとして、ベンチ孔９孔に上
記と同様の分散装薬を行い、切羽より１００ｍ −１５
０ｍ地点における発破振動を測定した。この結果を表−
１に示す。またこの時の原単位及び秒時精度を表−２に
示す。なお、この時の起砕状況は良好であった。
７９９号に示された高秒時精度の電気的遅延雷管（１５
ｓｓ １〜９段、２０ｍ５１〜９段）を装着した３桐ダ
イナマイト１００ｇを族グイとして、ベンチ孔９孔に上
記と同様の分散装薬を行い、切羽より１００ｍ −１５
０ｍ地点における発破振動を測定した。この結果を表−
１に示す。またこの時の原単位及び秒時精度を表−２に
示す。なお、この時の起砕状況は良好であった。
比較例１
延時薬を用いたＭＳ電気雷管（１５ｓｓ １〜９段、２
０ｍ５１〜９段）を装着する以外は実施例と同じ装薬を
行い、切羽より１００厘〜１５０−地点における発破振
動を測定した。この結果を表−１に示す。
０ｍ５１〜９段）を装着する以外は実施例と同じ装薬を
行い、切羽より１００厘〜１５０−地点における発破振
動を測定した。この結果を表−１に示す。
またこの時の原１１１位及び秒時精度を表−２に示す。
なお、この時の起砕状況は実施例より悪く修正発破を必
要とした。
要とした。
比較例２
実施例と同じベンチで、まず本発破に先立ち電気的遅延
雷管の起爆秒時を決定するために柱状装薬によりアンホ
爆薬１７５．０ｋｇ／孔、族グイとして３桐ダイナマイ
ト１００ｇに瞬発電気雷管を装着し単孔で発破を行い、
切羽より１００ｍ地点の振動速度波形を測定した。この
波形をもとにコンピュータにより解析を行った結果、振
動が最小となる秒時間隔は、孔間が１５１８であった。
雷管の起爆秒時を決定するために柱状装薬によりアンホ
爆薬１７５．０ｋｇ／孔、族グイとして３桐ダイナマイ
ト１００ｇに瞬発電気雷管を装着し単孔で発破を行い、
切羽より１００ｍ地点の振動速度波形を測定した。この
波形をもとにコンピュータにより解析を行った結果、振
動が最小となる秒時間隔は、孔間が１５１８であった。
つづいて、この秒時設計結果に基づき特開昭８２−９１
７９９号に示された高秒時精度の電気的遅延雷管（１５
ｓｓ １〜９段）を装着した３桐ダイナマイト１００ｇ
を族グイとして、ベンチ孔９孔に上記と同様の柱状装薬
を行い、切羽より１００１〜１５０■地点における発破
振動を測定した。この結果を表−１に示す。またこの時
の原１１位及び秒時精度を表−２に示す。
７９９号に示された高秒時精度の電気的遅延雷管（１５
ｓｓ １〜９段）を装着した３桐ダイナマイト１００ｇ
を族グイとして、ベンチ孔９孔に上記と同様の柱状装薬
を行い、切羽より１００１〜１５０■地点における発破
振動を測定した。この結果を表−１に示す。またこの時
の原１１位及び秒時精度を表−２に示す。
なお、この時の起砕状況は実施例と同様に良好であった
。
。
比較例３
延時薬を用いてＭＳ電気雷管（１５ｓｓ １〜９段）を
装着した以外は比較例２と同様の装薬を行い、切羽より
１０（１ｍ〜１５０１地点における発破振動を測定した
。この結果を表−１に示す。またこの時の原単位及び秒
時精度を表−２に示す。なお、この時の起砕状況は実施
例と同様に良好であった。
装着した以外は比較例２と同様の装薬を行い、切羽より
１０（１ｍ〜１５０１地点における発破振動を測定した
。この結果を表−１に示す。またこの時の原単位及び秒
時精度を表−２に示す。なお、この時の起砕状況は実施
例と同様に良好であった。
表−１
但し、Ｐは垂直方向の最大振動速度（単位Ｃ■／５ｅｃ
） 、Ｌは振動レベル（単位ｄＢ）を示す。
） 、Ｌは振動レベル（単位ｄＢ）を示す。
表−２
このように、本発明を用いれば、振動値を小さくできる
。しかも、従来の電気雷管を用いて分散装薬をした場合
の全原単位の減少比率（１−比較例１／比較例３−０．
０４）よりも高秒時精度の電気雷管を用いて分散装薬を
した場合の全原単位の減少比率（１一実施例／比較例２
−０．１２）のほうが遥かに大きい。
。しかも、従来の電気雷管を用いて分散装薬をした場合
の全原単位の減少比率（１−比較例１／比較例３−０．
０４）よりも高秒時精度の電気雷管を用いて分散装薬を
した場合の全原単位の減少比率（１一実施例／比較例２
−０．１２）のほうが遥かに大きい。
［発明の効果］
本発明の発破工法によれば、分散装薬による発破振動の
軽減効果よりも更に優れた効果が得られる。そして更に
驚くべきことには、従来の発破設計で計算される装薬量
より約り５％少ない装薬量で従来と同等の起砕量を得る
ことができた。
軽減効果よりも更に優れた効果が得られる。そして更に
驚くべきことには、従来の発破設計で計算される装薬量
より約り５％少ない装薬量で従来と同等の起砕量を得る
ことができた。
特許出願人 旭化成工業株式会社
代理人 弁理士 小 松 秀 岳
Claims (1)
- 複数孔を一度に発破する作業において、各孔の爆薬を分
散装薬（デッキチャージ）し、かつ分散装薬された各爆
薬層及び各発破孔を電気式遅延回路を有する電気雷管に
より起爆することを特徴とする発破工法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63112569A JP2746910B2 (ja) | 1988-05-11 | 1988-05-11 | 発破工法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63112569A JP2746910B2 (ja) | 1988-05-11 | 1988-05-11 | 発破工法 |
Publications (2)
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|---|---|
| JPH01285800A true JPH01285800A (ja) | 1989-11-16 |
| JP2746910B2 JP2746910B2 (ja) | 1998-05-06 |
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ID=14589988
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63112569A Expired - Fee Related JP2746910B2 (ja) | 1988-05-11 | 1988-05-11 | 発破工法 |
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|---|---|
| JP (1) | JP2746910B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5363765A (en) * | 1993-03-12 | 1994-11-15 | Asahi Kasei Kogyo Kabushiki Kaisha | Electronic delay circuit for firing ignition element |
| US5602713A (en) * | 1994-05-31 | 1997-02-11 | Asahi Kasei Kogyo Kabushiki Kaisha | Electronic delay detonator |
| WO1998021544A1 (fr) | 1996-11-12 | 1998-05-22 | Asahi Kasei Kogyo Kabushiki Kaisya | Procede d'excavation par explosion |
| JP2013238368A (ja) * | 2012-05-16 | 2013-11-28 | Nishimatsu Constr Co Ltd | 発破方法および発破システム |
| JP2016196970A (ja) * | 2015-04-03 | 2016-11-24 | 鹿島建設株式会社 | 振動予測方法 |
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-
1988
- 1988-05-11 JP JP63112569A patent/JP2746910B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2746910B2 (ja) | 1998-05-06 |
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